Таблица Б.2 - Удельная гидравлическая характеристика трубопроводов

PRO ПБ – портал про пожарную безопасность https://propb.ru/

1

<*> Трубы, применяющиеся в сетях наружного водоснабжения.

Б.1.2.9 При необходимости применительно к стальным водогазопроводным трубам по ГОСТ 3262-75 удельное сопротивление А допускается определять из выражения

A=10−8 α( )-β,(Б.7)

где α - коэффициент пропорциональности;

β- степенной показатель;

- внутренний диаметр трубы, мм.

Применительно к стальным водогазопроводным трубам по ГОСТ 3262-75 и стальным электросварным прямошовным трубам по ГОСТ 10704-91 удельную гидравлическую характеристику KT допускается определять из выражения

Кт =10-8 ψ( )θ,(Б.8)

где ψ - коэффициент пропорциональности;

θ - степенной показатель;

PRO ПБ – портал про пожарную безопасность https://propb.ru/

1

- внутренний диаметр трубы, мм.

Б.1.2.10 Значения коэффициентов α, ψ и степенных показателей θ и β (для DN 20 - 200 включ.) приведены в таблице Б.3.

Б.1.2.11 Гидравлическое сопротивление пластмассовых труб принимается по данным производителя, при этом следует учитывать, что в отличие от стальных трубопроводов номинальный диаметр пластмассовых труб указывается по наружному диаметру.

Б.1.2.12 Давление у оросителя 2 определяется по формуле

P2 = P1 + P1-2. (Б.9)

Б.1.2.13 Расход оросителя 2 составит

q2 =10K P2 .(Б.10)

Таблица Б.3 - Значения коэффициентов α, ψ и степенных показателей θ и β (для

DN 20 - 200 включительно)

Б.1.2.14 Особенности расчета симметричной схемы тупиковой распределительной сети

Б.1.2.14.1 Для симметричной схемы (см. рисунок Б.2, секция А) расчетный расход на участке между вторым оросителем и точкой a, т.е. на участке 2-a, будет равен

Q2−a =q1 +q2.(Б.11)

Б.1.2.14.2 Диаметр трубопровода на участке L2-a назначает проектировщик или определяют по формуле

где d2-a - диаметр трубопровода между на участке (2-a), мм;

PRO ПБ – портал про пожарную безопасность https://propb.ru/

1

Q2-a - суммарный расход ОТВ 1-ого и 2-ого оросителей на участке (2-a), л/с;

μ - коэффициент расхода (при отсутствии данных в справочной литературе принимают μ = 0,90 - 0,95);

V - скорость движения воды на участке (2-a), м/с (не должна превышать 10 м/с).

Диаметр увеличивают до ближайшего значения, указанного в ГОСТ 28338-89, ГОСТ 3262-75,

ГОСТ 8732-78, ГОСТ 8734-75* или ГОСТ 10704-91.

Б.1.2.14.3 По расходу воды Q2-a определяют потери давления на участке 2-a:

P2−a =Q22−a L2−a /100Kт илиP2−a = AQ22−a L2−a /100.(Б.13)

Б.1.2.14.4 Давление в точке a составит

Pa = P2 + P2-a. (Б.14)

Б.1.2.14.5 Для левой ветви рядка I (см. рисунок Б.2, секция А) требуется обеспечить расход Q2-a при давлении Pa. Правая ветвь рядка симметрична левой, поэтому расход для этой ветви тоже будет равен Q2-a, а следовательно, и давление в точке a будет равно Pa.

Б.1.2.14.6 В итоге для рядка I имеется давление, равное Pa, и расход воды, определяемый по формуле

QI = 2Q2-a. (Б.15)

Б.1.2.14.7 Диаметр трубопровода на участке La-b назначает проектировщик или определяют по формуле

Диаметр увеличивают до ближайшего номинального значения по ГОСТ 28338-89, ГОСТ

3262-75, ГОСТ 8732-78, ГОСТ 8734-75* или ГОСТ 10704-91.

Б.1.2.14.8 Гидравлическую характеристику рядков, выполненных конструктивно одинаково, определяют по обобщенной характеристике расчетного участка трубопровода.

Б.1.2.14.9 Обобщенную характеристику рядка I определяют из выражения

BPI =QI2 / Pa .(Б.17)

Б.1.2.14.10 Потери давления на участке a-b для симметричной и несимметричной схем (см. рисунок Б.2, секции А и Б) находят по формуле

PRO ПБ – портал про пожарную безопасность https://propb.ru/

1

Б.1.2.14.11 Давление в точке b составит

Pb = Pa + Pa-b. (Б.19)

Б.1.2.14.12 Расход воды из рядка II определяют по формуле

QII =BPI Pb .(Б.20)

Б.1.2.14.13 Расчет всех последующих рядков до получения расчетного (фактического) расхода воды и соответствующего ему давления ведется аналогично расчету рядка II.

Б.1.2.15 Особенности расчета несимметричной схемы тупиковой сети

Б.1.2.15.1 Правая часть секции Б (см. рисунок Б.2) несимметрична левой, поэтому левую ветвь рассчитывают отдельно, определяя для нее Pa и Q3-a.

Б.1.2.15.2 Если рассматривать правую часть 3-a рядка (один ороситель) отдельно от левой 1-a (два оросителя), то давление в правой части P3 должно быть меньше давления Pa в левой части.

Б.1.2.15.3 Так как в одной точке не может быть двух разных давлений, то принимают большее значение давления Pa и определяют исправленный (уточненный) расход для правой ветви Q3-a по формуле

Q3−a =Q3' −a Pa / Pa' .(Б.21)

Б.1.2.15.4 Суммарный расход воды из рядка I определяют по формуле

QI = Q2-a + Q3-a. (Б.22)

Б.1.2.16 Особенности расчета симметричной и несимметричной кольцевых схем

Б.1.2.16.1 Симметричную и несимметричную кольцевые схемы, представленные на рисунке Б.2, секции В и Г, рассчитывают аналогично тупиковой сети, но при 50% расчетного расхода воды по каждому полукольцу, если нет разделительных запорных устройств. При наличии на кольцевой сети разделительных запорных устройств каждая полуветвь рассчитывается на 100%-ный расход.

Б.1.2.16.1 Симметричную и несимметричную кольцевые схемы, представленные на рисунке Б.2, секции В и Г, рассчитывают аналогично тупиковой сети, но при 50% расчетного расхода воды по каждому полукольцу, если нет нормально закрытых разделительных запорных устройств. При наличии на кольцевой сети нормально закрытых разделительных запорных устройств каждая полуветвь рассчитывается на 100% расход.

Б.1.2.17 Суммарный расход воды спринклерной АУП рассчитывают последовательным суммированием расходов каждого из оросителей, расположенных в расчетной защищаемой зоне:

n

Qc =∑qn ,(Б.23)

n=1

PRO ПБ – портал про пожарную безопасность https://propb.ru/

1