ГрозоупорностьВл

1. 

   7,0

   4,0

   2,0

   ^{Удармолниивопору}

n_из8

7,0

19,0

числоизолятороввгирлянде.

H_из0.127

высота одногоизолятора,(м).

^Lразр^nиз^Hиз

L_разр1.016

U_{дл.доп}126

наибольшеедлительнодопустимоерабочее(линейное)напряжение(кВ).

Коэффициент переходаимпульсногоперекрытия вдугутокапром.частоты:

25,0

11,0



_0.92



^Uдл.доп^Lразр

6^10^2





1.081

1

t710^6

k_{констр}2.2

k_Е1

время перекрытияизоляции,(сек).

коэф.учитывающийразницувконструкцииизоляторов(т.к.чистаяатмосфера).

коэф.учитывающийснижениеградиентаразрядногонапряжениясувеличением длины гирлянды.

U_50%340k_констрk_ЕL_разр^1^15

U_50%1959.917В

_ t9.5_

R_и0.5

ипульсноесопротивлениезаземлителя,(Ом).

0.3

дляодноготроса.

h_опоры25

высотаопоры(стальная,одноцепная,башенноготипа),(м).

Крутизнатокамолнии:

^U50%

I_кр

^Rи^hопоры

I_кр244.99

Вероятностьперекрытиялин.изоляции:

^Pопоры

_e0.04I_кр

^Pопоры

0.00006

P_АПВ0.75

h_тр25

L_{прол}300

^Nгроз.деят^30

вероятностьуспешнойработыАПВ(т.к.U=110кВ). высота подвеса троса (м).

длинапролета(м).

числогрозовыхчасов.

Плотностьразрядовмолнии наземлю:

^p0^{0.05N}гроз.деят

p_01.5

^dтр_тр^0

h_ср25

растояниемеждусистемой"трос-трос"(равно0,т.к.1трос). средняя высота подвеса провода (м).

Общее числоударов олниина100км длинылинии:

^dтр_тр

2h^2



0

N0.2p^

2

5h  ^ср

ср



30

N25

Число ударов вопру:

^hтр

L

N_оп4N

прол

N_оп8.333

Удельноечислогрозовыхотключенийотобратныхперекрытийлинейнойизоляциипри ударе молнии опоры:

n_опN_опP_опоры_1P_АПВ

n_оп0.00012

2. Удармолниивтросвсерединепролета.

E_ср21

h_тр2500

d’12

r0.6

средняянапряженностьполя

d12

(отр.полярнось),(кВ/см).

высотаподвесатроса,(см).

радиус,(см).



1.16

1.141

h_г6

h_пр23

h_тр25

r0.006

наименьшеедопустимоерасстояниеотпроводадоземливсерединепролета,(м).

высота подвеса провода, (м). высота подвеса троса, (м). радиус, (м).

стрелапровеса,(м):

f_трh_трh_г(2319)2

средняявысотаподвесатроса,(м).

3

^hср.тр^hтр^2fтр

f_тр13

h_ср.тр16.333

d'_12216.333

d_122

^2hср.тр^





z_1160ln^ _r ^

z_11516.141

_d'12

z_1260ln_{d }

z_12167.591

_ 12_

волновоесопротивлениетроса,расчитанноепогеометрическимпараметрамлинии:

^z11^z12

z_{тр.г 2}

z_тр.г341.866

волновоесопротивлениекоронирующейлинии:

^zтр.к^zтр.г^

расстояниемеждутросомиверхнимпроводом,(м):

hh_трh_пр

z_тр.к390.195

h2

310²

скоростьраспространенияволны,(м/мксек).

^Eрасч.ср^750

^z12

средняянапряженностьполя,кВ/м.

k_г

^z11

^zтр.г

k_г0.325

z

K_kk_г

тр.к

K_k0.284

Критическаякрутизнафронтатокамолнии,прикоторомпроисходитперекрытиеизоляции:

2E_{расч.ср}h

тр.к

k

прол

a_крz

_1K_L

a_кр10.745

Вероятность перекрытияизоляции приударе молниив тросв серединепролета:

^Pтр

_e0.08a_кр

^Pтр

0.42332

Числоударовмолниивтрос:

_ 4h_тр

N_трN_1_{L }

N_тр16.667

_ прол_

ОжидаемоеудельноечислогрозовыхотключенийВЛиз-заударовмолниивтросвсерединепролета:

n_трN_трP_тр n_тр7.055