ГрозоупорностьОру

1. Определяем число случаев перекрытия изоляции при прорывах прямых ударовмолнии и обратных перекрытий.

r_э0.006

h_ср11

радиусфазы

высотаподвесаошиновки

волновоесопротивлениеошиновки,(Ом)

_2h_ср

z_ош60ln_





r_э

z_ош492.422

U_50%620

разрядноенапряжениедляимпульсаотрицательнойполярности,(кВ).

I_кр

2U_50%

^zош

I_кр2.518 кА

доля опасных перенапряжений, возникающих при непосредственном грозовом разряде в ошиновкуОРУ минуя молниеотводы:

пр ^e

_{p }0.04I_кр

l_{гирл}0.0255

высотаподвесагирляндынаопоре,(км).

p_пр0.904

_Rи10 импульсноесопротивлениезаземлителя,(Ом).

I_оп

^U50%^50lгирл

R_и

I_оп61.873

вероятностьобратногоперекрытияприударахмолниивгирляндуизоляторов:

оп ^e

_{p }0.04I_оп

p_оп0.084

p_0.005

вероятность грозового поражения ошиновки ОРУ минуя молниеотводы (для класса номинального напряжения до 750 кВ.

_пр0.9

_оп0.9

h_с22.5

вероятность перехода импульсного перенапряжения изоляции в силовую дугу при разрядах молнии в ПС минуя молниеотводы.

вероятность перехода импульсного перенапряжения изоляции в силовую дугу при обратных перекрытиях.

максимальнаявысотасооружениянаПС,(м).

эквиволентнаяширина,скоторойсооружениесобираетбоковыеразряды,(м):

2h²

30

R_экв5h_с ^с

R_экв78.75

_{aT107.8} длинатерриторииПС,(м).

_bT87.5 ширинатерриторииПС,(м).

_{Nгроз_ч30число}грозовыхчасоввгоду.

плотностьразрядовмолниина1км^{2поверхности:}

p_00.05N_{гроз_ч}

тогдачислослучаевперекрытияизоляции

p_01.5

N_пуp₀_a_T2R_{экв}b_T2R_экв__прp_p_пр_опp_оп10^6

N_пу0.007783

2. ОпределимсреднююповторяемостьвгодахопасныхперенапряженийнаПСиз-загрозовых разрядов в ору (в годах):

T_пу

1

^Nпу

T_пу128.492

СистемамолниезащитыПСдолжнаобеспечитьвзависимостиотклассаееноминального напряжения^T_{пуне ниже 1000 для 220 кВ.}

3. Определим число опасных грозовых перенапряжений отнабегающих волн наПс в целом, т.Е. Перенапряжений, превышающих допустимые значения за год.

допустимоесопротивлениевнутр.изоляцииСТ,реактора,лин.выключателя,(кВ):

U_доп2.2220 U_доп484

z_{пр_кор}367.961 ^{волновоесопротивлениекоронирующейлинии.}

величинакритическоготоканабегающейволнынаРУприударемолниивпроводдля внутр. изоляции элетроустановки:

2U_доп

^Iпр_эу^

^zпр_кор

I_{пр_эу}2.631

доляопасныхдляизоляцииПСимпульсовприпрорывемолниинапровода,возникшихвределах опасной зоны:

пр ^e

_{ }0.04I_{пр_эу}

_пр0.9

R_и10

0.3

h_оп36

импульсное сопротивление заземлителя.для одного тросса.

высотаопоры,(м).

величинакритического токадлявнутр.изоляцииПС приобратных перекрытияхлмн.изоляции:

^Uдоп

^Iоп_эу^

R_иh_оп

I_{оп_эу}23.269

доляопасныхдляизоляцииПСимпульсовприобратныхперекрытияхизоляции,возникшихв ределах опасной зоны:

оп ^e

_{ }0.04I_{оп_эу}

_оп0.394

N_оп8

N25

числоудароввопору.

общеечислоударовмолниина100кмдлинылинии.

долягрозовыхудароввопору:

_оп

^NопN

_оп0.32

k_э0.6 ^{коэффициентвзаимногоперекрытиялиниивнегородскойчерты(просека).}

n_вл2 ^{числоотходящихлиний.}

l_{опас_зана}2 ^{длинаопаснойзоны,(км)}

тогда числоопасныхгрозовых перенапряжений

^Nнв^NNгроз_ч^lопас_зана^nвл^1kэ^p^{пропp}оп^{оп104}

N_нв0.00181

N_нв0.00181