3. Удармолниивпроводприпрорывесквозьтросовуюзащиту.

d₁₂d₁₃d'_12d'_13

d₁₂d₁₃d'_12d'_13

5.315

12.143

72.15

72.364

h_г7

h_пр25.5

h_тр36

r0.006

наименьшеедопустимоерасстояниеотпроводадоземливсерединепролета,(м).

высотаподвесанижнегопровода,(м).

высотаподвесатроса,(м).

радиус,(м).

стрелапровеса,(м):

f_прh_прh_г

средняявысотаподвесатроса,(м):

^fпр

18.5

3

^hср.пр^hпр^2fпр

^2hср.пр^

^hср.пр

13.167





z_1160ln^ _r ^

z_11

503.21

_d'12

z_1260ln_





d

12_

z_12

156.492

_d'13

z_1360ln_





d

13_

z_13

107.096

волновоесопротивлениепровода,расчитанноепогеометрическимпараметрамлинии:

^z11^z12^z13

z_{пр.г 3}

z_пр.г255.599

волновоесопротивлениекоронирующейлинии:

^zпр.к^zпр.г^

z_пр.к280.588

U'_50%625

разрядноенапряжениедляимпульса"+"полярности,(кВ).

U U'

^0.920.012L

_0.740.06L_разр_L_разр3_

U 569.989

50%

I_кр

50%_

2U_50%

^zпр.к

разр



I_кр4.063

50%

кА

пр ^e

_{P } 0.04I_кр

^Pпр

0.85

уголтросовойзащиты:

atan^3.5



41.186

41.186

^4

deg

S3.5

горизонтальноесмещениепроводаотносительнотроса,(м).

Д1U_дл.доп

^hтр^





^Uдл.доп2^{117 }

Д1.3310⁸



h^

_2h_пр^

hSln^{ }

  ^r 

Вероятностьпрорывамолниинапроводоприположительныхуглахa()защитытроса:

^10.55h_трS^9

 

p_e^Д

_h ^Д_

p_1

N_прNp_

^Nпр

28

nN_прP_пр

n23.8

Расчетимпульсногосопротивленияизаземленияввидесеткиподстанции.

Исходныеданные:

размерыподстанции: длина: _A107.8

^{ширина:} В87.5

удельноесопротивлениепервогогрунта: _120

^{коэффициенты:} a_k0.0026

b_k0.00915

c_k0.0104

d_k0.0224

токмолнии _{Iмолн55}

(м)

(м)

коэффициентсезонности: _1.9

определяемплощадьконтуразаземления:

S(A3)(В3)

^{определяемудельноесопротивлениевторогогрунта}:

S10027.4

_м²

₁

_2

_210.526

принимаемдиаметрпроводов(исоответствующеесечение):

d10 (мм)_d2

F_мп₄

проверканатермическуюпрочность:

F_мп78.54

_мм²

максимальныйтокКЗ: _{Iм16000}

времясрабатываниярелейнойзащиты: _T0.12

(кА)

(сек)

коэффициенттермическойстойкости: _

21

F_тс F_тс60.474

_мм²

проверканакорозионнуюстойкость:

S_срa_kln(240)³b_kln(240)²c_kln(240)d_kF_кор3.14S_ср_S_срd_

S_ср0.782

F_кор26.485

_мм²

принимаемрасстояниемеждуполосамисетки:

l_пп18(м)

общаядлинаполосвсетке

L_п^A3(В3)

^lпп

числоячеек:

^В3(A3)^lпп

L_п1114.1556

(м)

m

S

^lпп2

m30.949

принимаем _m30

погоризонтали

n_г

A3

nг6.156		nг6
nв5.028		nв5
Lг18.467 Lв18.1	м м

^lпп

повертикали

n_в

В3

^lпп

определяемдлинусторонячейки:

L_г

L_в

A3

n_гВ3n_в

В+3

каждаяячейка размером18,46x18,1

18,1

Рисунок3-Сетказаземленияирасстановкавертикальныхэлектридов длина полос в рассматриваемой модели:

L(18.4666)(18.157)

колличествовертикальныхэлектродов:

L1298.06

(м)

n_в

4

12

n_в33.379

n_в34

длинавертикальныхэлектродов:

Lв5

(м)

отношение ^Lв

0.05

коэффициент _A0.4

вычисляемстационарноесопротвлениезаземлителя:

R

_^A_ ^{1 }

R0.094

(Ом)



1 1^



Ln_вLв^{ 1}

R

_^A_ ^{1 }

R0.049

(Ом)



2 2^



Ln_вLв^{ 2}

Находимимпульсныйкоэффициентдляобоихслоев

_и1

_и12.102

_и2 _и22.132

Расчитываемимпульсноесопротивлениезаземлителя,(Ом)

R_и1R₁_и1R_и2R₂_и2R_обR_и1R_и2

R_и10.197

R_и20.10

R_об0.301

Расчетмолниезащитыподстанции

Исходныеданные:

высоташинныхмолниеотводовнадуровнемземли _hш21

высоталинейныхмолниеотводовнадуровнемземли _hл28

высоталинейногопорталанадуровнемземли _{hлп16.5}

высоташинногопорталанадуровнемземли _{hшп11}

расстояниемеждушиннымимолниеотводами _{Lшш30.8}

расстояниемеждулинейнымимолниеотводами _{Lлл30.8}

номинальноенапряжениеОРУ-220кВ