ГрозоупорностьВл

1. Удармолниивопору

_{nиз12} числоизолятороввгирлянде.

_{Hиз0.127} высотаодногоизолятора,(м).

^Lразр^nиз^Hиз

L_разр1.524

_{Uдл.доп252наибольшее}длительнодопустимоерабочее(линейное)напряжение(кВ).

Коэффициентпереходаимпульсногоперекрытиявдугутокапром.частоты:



_0.92



^Uдл.доп^Lразр

6^10^2





1.461

1

t710^6

k_констр2.2

k_Е1

времяперекрытияизоляции,(сек).

коэф.учитывающийразницувконструкцииизоляторов(т.к.чистаяатмосфера).

коэф. учитывающий снижение градиента разрядного напряжения с увеличением длины гирлянды.

U_50%340k_констрk_ЕL_разр^1^{15 }

U_50%2939.875В

_ t9.5_

R_и0.5

ипульсноесопротивлениезаземлителя,(Ом).

0.3

дляодноготроса.

_{hопоры36} высотаопоры(стальная,одноцепная,башенноготипа),(м).

Крутизнатокамолнии:

^U50%

I_кр

^Rи^hопоры

I_кр260.166

Вероятностьперекрытиялин.изоляции:

P  ^кр

0.04I

опоры ^e

^Pопоры

0.00003

P_АПВ0.75

h_тр36

L_{прол}500

^Nгроз.деят^30

вероятность успешной работы АПВ (т.к. U=220 кВ). высота подвеса троса (м).

длинапролета(м).

числогрозовыхчасов.

Плотностьразрядовмолнииназемлю:

^p0^{0.05N}гроз.деят

p_01.5

^dтр_тр^0

h_ср36

расстояние междусистемой "трос-трос" ( равно0, т.к. 1 трос). средняя высота подвеса провода (м).

Общеечисло ударовмолниина100кмдлинылинии:

^dтр_тр

2h^2

N0.2p₀^ 5h_ср ^ср

N28.08

N28

 ^{2 30} 

Числоудароввопру:

^hтр

L

N_оп4N

прол

N_оп8.064

N_оп8

Удельное число грозовых отключений от обратных перекрытий линейной изоляции при ударе молнии опоры:

n_опN_опP_опоры_1P_АПВ

n_оп0.0000605

2. Удармолниивтросвсерединепролета.

E_ср21

h_тр3600

r0.6

средняянапряженностьполя

d12

(отр.полярнось),(кВ/см).

высотаподвесатроса,(см).

d’12

радиус,(см).



1.16

1.098

h_г7

h_пр32

h_тр36

r0.006

наименьшеедопустимоерасстояниеотпроводадоземливсерединепролета,(м).

высотаподвесапровода,(м). высота подвеса троса, (м). радиус, (м).

стрелапровеса,(м):

3

f_трh_трh_г(3632)2 средняя высота подвеса троса, (м).^hср.тр^hтр^2fтр

f_тр23

h_ср.тр20.667

d'_12220.667

d_124

^2hср.тр^





z_1160ln^ _r ^

z_11530.26

_d'12

z_1260ln_{d }

z_12140.123

_12

волновоесопротивлениетроса,расчитанноепогеометрическимпараметрамлинии:

^z11^z12

z_{тр.г 2}

z_тр.г335.192

волновоесопротивлениекоронирующейлинии:

^zтр.к^zтр.г^

z_тр.к367.961

расстояниемеждутросомиверхнимпроводом,(м):

hh_трh_пр

h4

310²

скоростьраспространенияволны,(м/мксек).

^Eрасч.ср^750

^z12

средняянапряженностьполя,кВ/м.

k_г

^z11

^zтр.г

k_г0.264

z

K_kk_г

тр.к

K_k0.241

k

прол

Критическаякрутизнафронтатокамолнии,прикоторомпроисходитперекрытиеизоляции:2E_{расч.ср}h

тр.к

a_крz

_1K

_L

a_кр12.885

Вероятностьперекрытияизоляцииприударемолниивтросвсерединепролета:

тр ^e

_{P }0.08a_кр

Числоударовмолниивтрос:

P_тр0.35671

_ 4h_тр

N_трN_1_{L }

N_тр19.936

_ прол_

ОжидаемоеудельноечислогрозовыхотключенийВЛиз-заударовмолниивтросвсерединепролета:

n_трN_трP_тр n_тр7.111