Добавил:

mazegod Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Уфимский Государственный Нефтяной Технический Университет

Предмет:

Технологии производства полимерных и композиционных материалов

Файл:

ПВХ 2004 Ульянов-1.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

30.01.2026

Размер:

8.3 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 2526 / 2626

ζб = ζ + ζк

(7.15)

Отношение потоков сгущенной (шлама) Qшл и осветленной суспензии

(слива) Qосв находят по соотношению

D 3,5

вх

шл

= 108

(7.16)

вх

−

осв

вых

Эффективность улавливания частиц размером δ :

		(ρ	т	− ρ	ж	)Qδ2
	η = 1 − exp − k		т		ж			,	(7.17)
	η = 1 − exp − k			μD3				,	(7.17)
				μD3

где μ –	динамическая вязкость воды; k			– безразмерный коэффициент, завися-
щий от конструкции и геометрических характеристик гидроциклона.
Ориентировочно для циклонов диаметром							D = 25–300 мм значения k =
500 – 690 ( меньшие значения берут для больших размеров).
Эффективность улавливания полидисперсных частиц
	n	Ri η i ,
	E = ∑	Ri η i ,							(7.18)
	i =1
где Ri	– массовая доля i -й фракции частиц;					n –		число фракций; ηi –	эффек-
тивность улавливания частиц фракции со средним размером δi .

7.4. Примеры расчета оборудования стадии очистки сточных вод

производства ПВХ

7.4.1. Расчет радиального отстойника

Рассчитать основные геометрические характеристики радиального отстойника с вра-

щающимся сборно-распределительным устройством для очистки сточных вод производст-

ва ПВХ по следующим данным:

производительность по загрязненной воде Q = 100 м3/ч;

концентрация загрязнений:

начальная Сн = 400 мг/л;

конечная (в осветленной воде) Ск = 120 мг/л.

Отстаивание проводят с коагуляцией и флокуляцией частиц твердой фазы. В резуль-

тате исследования на лабораторном отстойнике высотой h = 800 мм получены следующие

данные по эффективности отстаивания Э во времени τ :
τ , мин	15	30	45	60	75	90
Э, %	32	58	75	90	93	95

239

Температура воды в лабораторных условиях соответствует производственным.

Р е ш е н и е

Требуемая эффективность очистки, согласно (7.3),

Э= Сн − Ск = 400 - 120 = 0,7 или 70%.

Сн 400

Интерполируя данные лабораторных исследований, для величины Э = 70% получаем

время отстаивания τ = 37 мин.

Крупность разделения рассчитаем по формуле (7.7). Для отстойников со сборно-

распределительными устройствами глубина отстаивания составляет 0,8 – 1,2 м, коэффициент использования объема k = 0,85. Для коагулированных веществ коэффициент n = 0,25. При-

нимая глубину отстаивания H = 1 м, получим

w =

0,85 ×1

= 3,8 ×10

− 4

м/с.

t(kH / h)n

37 × 60(0,85 ×1/ 0,8)0,25

Площадь поверхности осаждения (7.11)

100

= 73 м2.

3600 × 3,8 ×10− 4

Принимая диаметр камеры хлопьеобразования

Dк = 3 м, можно найти диаметр от-

стойной части

D =

4Fo

+ Dк2

4 × 73

+ 32 = 10,1 м.

3,14

Расчетная продолжительность отстаивания (7.9)

H n

1 0,25

= t

37 × 60

= 2 350 с.

0,8

Требуемый объем отстойной (проточной) части отстойника (7.10)

Vот = QT =

100 × 2350

= 65,3 м3.

3600

Если принять диаметр отстойника D = 12 м, то площадь осаждения составит

F = p (D 2 - D

2 )

3,14

(12 2 - 32 )= 106 м2,

а объем отстойной части

от

= F H = 106 ×1 = 106 м3,

что дает запас для обеспечения заданных условий очистки сточных вод.

7.4.2. Расчет батарейного гидроциклона

Рассчитать и выбрать типовой батарейный гидроциклон серии БГЦ конструкции ДФ НГТУ для очистки сточных вод производства ПВХ, обработанных флокулянтом, по сле-

дующим данным:

240

производительность по загрязненной воде Q = 85 м3/ч;

концентрация загрязнений:

начальная Сн = 250 мг/л;

конечная Ск = 100 мг/л;

средний размер агрегированных частиц δ = 40 мкм;

плотность агрегатов ρт = 1080 кг/м3;

температура воды t = 20оС;

давление на входе в гидроциклоны pвх = 0,4 МПа.

Р е ш е н и е

Отношение диаметра пескового отверстия Dп к диаметру корпуса D для гидроци-

клонов серии БГЦ составляет Dп / D = 0,1. Приняв избыточное давление на выходе

pвых = 0, по формуле (7.16) найдем соотношение выходных потоков шлама Qшл и освет-

ленной воды Qосв :

Qшл

Dп

3,5

pвх

3,5

Qосв

= 108

= 108 × 0,1

= 0,034

pвх

- pвых

Коэффициент гидравлического сопротивление батарейного гидроциклона, согласно

(7.14) и (7.15),

2,5

к = 1 280 [1 - 5 × 0,12,5 ]+ 60 = 1 320 .

z = 1 280 1 - 5

+ z

Принимаем диаметр гидроциклона D = 40 мм и найдем приведенную скорость воды в

его сечении из соотношения (7.13):

2 × 0,4 ×10 6

2( pвх - pвых )

= 0,78 м/с,

zrс

1 320

×1 000

где ρс= 1 000 кг/м3 – плотность суспензии, принимаемая равной плотности воды в виду ма-

лой концентрации твердой фазы в загрязненной воде.

Пропускная способность единичного гидроциклона (7.12)

3,14 × 0,04 2 × 0,78

− 3

Q =

= 0,97 ×10

м /с = 3,5

м /ч.

Требуемое число гидроциклонов в батарее

n =

= 24,3 = 24 .

3,5

Принимаем к установке параллельно две батареи гидроциклонов типа

БГЦ 40×12.

Эффективность улавливания частиц твердой фазы (7.17):

(r т - r ж )Qd

680 (1 080 - 1 000 )3,5 × (40 ×10

− 6 )

= 0,73 .

h = 1 - exp

- k

= 1 - exp

mD 3

1 ×10 −3 × 0,04 3 × 3 600

241

Из уравнения баланса (7.1) и соотношения (7.16) имеем расход осветленной воды и

шлама

Q	=		Q			=	85	= 82,2 м3/ч,
		+ Q		/ Q			+ 0,034
осв	1		шл		осв	1

Qшл = Q − Qосв = 85 − 82,2 = 2,8 м3/ч.

Из определения эффективности улавливания для гидроциклонов η = СнQ − CкQосв

CнQ

найдем концентрацию твердой фазы в осветленной воде

С	к	=	СнQ	(1 − η) =	250 × 85	(1 − 0,73) = 70 мг/л,

			Qосв	82,2

что удовлетворяет заданным условиям с запасом 30%.

Концентрация твердой фазы в шламе

С	шл	=	СнQη	=	250 ×85 × 0,73	= 5 540 мг/л = 5,54 кг/м3.

			Qшл	2,8

242

ПРИЛОЖЕНИЕ

Задачи к практическим занятиям

Задачи 1.1 – 1.25. Рассчитать число реакторов в производстве суспензионного ПВХ по двум вариантам работы:

-с отводом тепла реакции через охлаждающую рубашку;

-с дополнительным отводом тепла с помощью обратного конденсатора. Условия задач приведены в табл. П.1

Во всех вариантах принять удельную мощность на перемешивание Е=1 Вт/кг, температуру охлаждающей воды θо = 5оС, термическое сопротивление загрязнений стенок корпу-

са rз1 = rз2 = 2,5·10–4 м2·К/Вт, годовой фонд рабочего времени работы реактора Т = 330

сут./г.

Площадь поверхности теплообменной рубашки можно определять по приближенной формуле

F = 0,7(1 + 1/ k )πDH .

Коэффициент теплоотдачи в аппарате с рубашкой и мешалкой допускается рассчитывать по зависимости [3]

Nu = 0,36 Re0,67 Pr0,33 (μ / μст )0,14 dм .

Задачи 2.1 – 2.25. Рассчитать колонну дегазации (диаметр, число тарелок, высоту) для суспензионного ПВХ по исходным данным, приведенным в табл. П.2 Во всех вариантах принять барботажную колонну с ситчатыми тарелками.

Задачи 3.1 – 2.25. Рассчитать производительность осадительной горизонтальной центрифуги со шнековой выгрузкой осадка для разделения суспензии ПВХ по исходным данным, приведенным в табл. П.3. Определить материальные потоки и концентрацию частиц уноса в фугате.

Задачи 4.1 – 4.25. Рассчитать сушилку кипящего слоя со встроенными теплообменными устройствами для суспензионного ПВХ по исходным данным, приведенным в табл.

П.4.

Во всех вариантах атмосферное давление Р = 750 мм рт.ст. (100 кПа), начальное влагосодержание воздуха Хо = 0,008 кг/кг.

Задачи 5.1 – 5.25. Рассчитать и выбрать типовой кожухотрубчатый конденсатор для конденсации винилхлорида из парогазовой смеси (ПГС) по исходным даным, приведенным в табл. П.5. Инертным компонентом ПГС во всех вариантах составляет азот.

Задачи 6.1 – 6.25. Рассчитать и выбрать батарейный гидроциклон БГЦ конструкции Дф НГТУ [6, 34] для очистки сточных вод производства ПВХ после обработки их флокулянтом по исходным данным, приведенным в табл. П.6. Во всех вариантах гидроциклоны работают на свободный слив.

243

Таблица П.1. Исходные данные для расчета реактора полимеризации ВХ

Номер	G×10−3,	V ,	k	δ ,	dм / D	n , с–1	a × h ,	m	tп ,	τв ,
вари-	т/г.	м3		мм			мм		оС	ч
анта
1.1	60	60	1,65	22	0,45	2,30	60×140	1,2	74	3,2
1.2	80	70	1,65	24	0,48	2,08	60×150	1,3	73	3,5
1.3	100	80	1,70	24	0,50	1,96	65×160	1,4	72	3,9
1.4	120	90	1,80	26	0,52	1,67	70×170	1,5	70	4,0
1.5	150	100	1,90	26	0,54	1,67	75×180	1,4	68	4,5
1.6	180	110	2,00	26	0,52	1,67	78×180	1,3	67	5,0
1.7	200	120	1,90	28	0,50	1,67	78×190	1,2	63	5,2
1.8	180	130	1,80	28	0,48	1,67	78×200	1,2	60	5,4
1.9	160	140	1,70	30	0,45	1,67	80×200	1,3	50	5,6
1.10	140	150	1,60	32	0,48	1,67	80×210	1,3	54	5,6
1.11	110	160	1,55	32	0,50	1,46	82×210	1,3	52	5,6
1.12	180	180	1,75	32	0,52	1,40	82×230	1,4	50	5,8
1.13	160	190	1,70	34	0,55	1,33	85×230	1,5	72	5,8
1.14	190	200	1,80	34	0,54	1,33	85×240	1,5	68	6,0
1.15	120	40	1,90	20	0,53	2,30	58×120	1,4	62	3,0
1.16	140	50	2,00	20	0,52	2,30	60×130	1,3	50	3,1
1.17	160	60	1,90	22	0,50	2,08	60×140	1,2	52	3,2
1.18	180	70	1,80	24	0,48	2,08	65×160	1,2	55	3,5
1.19	200	80	1,70	24	0,52	1,96	65×160	1,3	65	3,6
1.20	250	90	1,60	26	0,54	1,67	70×170	1,4	70	3,8
1.21	220	100	1,50	28	0,56	1,50	75×180	1,5	73	4,2
1.22	150	120	1,60	29	0,53	1,50	78×190	1,4	53	4,8
1.23	100	140	1,70	30	0,49	1,67	80×200	1,3	56	5,2
1.24	190	160	1,85	30	0,48	1,67	82×210	1,3	60	5,6
1.25	180	200	1,90	32	0,42	1,67	85×240	1,2	66	5,8

П р и м е ч а н и е. G – мощность производства; V – объем реактора; k – отношение высоты реактора к диаметру; δ – толщина стенки корпуса; dм / D – отношение диаметра мешалки к диаметру корпуса, n – частота вращения мешалки; a × h – размеры канала рубашки; m – водный модуль; tп – температура полимеризации; τв – время вспомога-

тельных операций.

244

Таблица П.2. Исходные данные для расчета колонны дегазации суспензионного ПВХ

№	Gт ,			т	t1,	t2 ,	tп ,	tп	,	С1 ×103,	С2 ×105,	εп	fуд·10–3 ,
№	Gт ,		x	т	t1,	t2 ,	tп ,	tп	,	С1 ×103,	С2 ×105,	εп	fуд·10–3 ,
вари-							1		2				2
вари-	т/ч				о	о	оС	оС		кг/кг	кг/кг		2
анта	т/ч				С	С	оС	оС		кг/кг	кг/кг		м /кг
анта

2.1	5	0,40			80	115	115	102		0,6	0,7	0,12	1,2

2.2	6	0,38			85	110	110	101		0,7	0,8	0,14	1,1

2.3	7	0,36			90	120	120	103		0,8	0,9	0,15	1,1

2.4	8	0,34			95	112	112	105		0,9	1,0	0,16	1,0

2.5	9	0,32			100	114	114	104		1,0	1,2	0,17	1,0

2.6	10	0,30			97	116	116	103		1,1	1,5	0,18	0,9

2.7	11	0,31			92	118	118	102		1,2	1,6	0,19	0,9

2.8	12	0,33			88	120	120	100		1,3	1,7	0,20	0,8

2.9	13	0,35			83	117	117	101		1,4	1,8	0,22	0,8

2.10	14	0,36			78	115	115	102		1,3	1,6	0,21	0,7

2.11	15	0,36			85	113	113	103		1,2	1,4	0,19	0,9

2.12	14	0,37			86	111	111	104		1,1	1,2	0,18	1,1

2.13	13	0,38			91	110	110	105		1,0	1,0	0,17	1,1

2.14	12	0,39			94	112	112	105		0,9	0,9	0,16	1,0

2.15	11	0,40			96	113	113	104		0,8	0,8	0,15	1,2

2.16	10	0,39			100	114	114	103		0,7	0,9	0,15	1,0

2.17	9	0,38			97	115	115	102		1,3	1,5	0,18	0,7

2.18	8	0,37			92	116	116	101		1,2	1,4	0,20	0,8

2.19	7	0,36			88	117	117	100		1,1	1,3	0,17	0,9

2.20	6	0,35			85	118	118	105		1,0	1,2	0,16	1,0

2.21	5	0,34			89	119	119	104		0,9	1,1	0,18	1,1

2.22	8	0,33			93	120	120	103		0,8	1,0	0,19	1,1

2.23	9	0,32			95	118	118	102		0,7	0,9	0,20	1,2

2.24	10	0,31			96	115	115	101		1,0	0,8	0,23	1,0

2.25	15	0,32			98	112	112	105		1,2	1,1	0,22	1,1

П р и м е ч а н и е. Gт – производительность по твердой фазе ПВХ; xт – доля твердой фазы в суспензии (на об. массу); t1, t2 – температура суспензии на входе и выходе соответ-

ственно; tп1 , tп2 – температура пара в колонне внизу и вверху соответственно; С1, С2 – со-

держание ВХ в ПВХ начальная и конечная соответственно, кг ВХ/кг ПВХ; εп – пористость зерен ПВХ; f уд – удельная поверхность зерен ПВХ.

245

Таблица П.3. Исходные данные для расчета производительности осадительной центрифуги

№	хс ,	wос ,	t ,	δ50 ,	σ	ψ	εп	δк ,	Dв,	Dс ,	L ,	n ,
№	хс ,	wос ,	t ,	δ50 ,	σ		εп	δк ,	Dв,	Dс ,	L ,	n ,
вари-	%	%	о	мкм				мкм	мм	мм	мм	с–1
анта			С
анта	(масс.)	(масс.)

3.1	22	28	50	110	1,70	0,75	0,12	14	700	500	850	50

3.2	23	27	60	112	1,68	0,77	0,14	15	720	520	900	45

3.3	24	26	70	115	1,66	0,79	0,15	16	740	560	950	44

3.4	25	25	80	117	1,65	0,81	0,16	17	760	600	1050	43

3.5	26	24	75	120	1,66	0,83	0,17	18	780	640	1100	42

3.6	27	23	65	122	1,64	0,85	0,18	19	800	650	1200	40

3.7	28	23	55	125	1,62	0,84	0,19	20	820	660	1300	38

3.8	29	24	50	127	1,60	0,82	0,20	15	840	660	1350	36

3.9	30	24	60	130	1,58	0,80	0,22	17	860	670	1450	34

3.10	29	23	70	126	1,59	0,78	0,21	19	880	670	1500	34

3.11	28	23	80	123	1,61	0,76	0,19	14	900	680	1540	30

3.12	27	23	55	121	1,62	0,85	0,18	16	86	660	1480	36

3.13	26	24	60	118	1,63	0,84	0,17	18	820	640	1380	38

3.14	25	25	65	116	1,64	0,83	0,16	19	780	620	1250	42

3.15	24	26	70	114	1,66	0,82	0,15	20	740	600	1150	45

3.16	23	26	75	112	1,68	0,81	0,15	19	700	500	1000	45

3.17	22	27	80	118	1,69	0,79	0,18	18	750	550	1100	39

3.18	23	26	78	124	1,67	0,78	0,20	17	800	640	1280	38

3.19	24	27	72	128	1,65	0,77	0,17	16	850	650	1360	34

3.20	25	28	67	124	1,63	1,76	0,16	15	900	690	1460	36

3.21	26	26	62	120	1,61	0,75	0,18	14	800	650	1300	42

3.22	27	25	58	116	1,58	0,80	0,19	15	820	660	1340	43

3.23	28	26	56	112	1,60	0,81	0,20	16	780	640	1320	44

3.24	29	27	52	113	1,62	0,82	0,23	17	760	620	1200	46

3.25	30	28	54	119	1,65	0,83	0,22	18	740	570	1150	48

П р и м е ч а н и е. хс – содержание ПВХ в суспензии; wос – влажность осадка; t –

температура суспензии; δ50 – среднемассовый размер частиц ПВХ; σ – среднеквадратичное отклонение размеров частиц; ψ – фактор формы частиц; εп – пористость ПВХ; δк – тре-

буемая крупность разделения; Dв – внутренний диаметр ротора; Dс – диаметр уровня сливных окон; L – длина зоны осаждения; n – частота вращения ротора.

246

Таблица П.4. Исходные данные для расчета сушилки кипящего слоя

№	Gк ,	wо ,	δ ,	δ * ,	ψ	ρм ,	θо ,	tо ,	tк ,
вари-	Gк ,	wо ,	δ ,	δ * ,		ρм ,	θо ,	tо ,	tк ,
вари-	т/ч	%	мкм	мкм		3	о	о	о
	т/ч	%	мкм	мкм		кг/м	С	С	С
анта

4.1	5	23	120	450	0,75	1100	20	80	50

4.2	6	24	122	480	0,80	1150	30	85	51

4.3	7	25	124	500	0,85	1180	40	90	52

4.4	8	26	126	510	0,84	1200	50	95	53

4.5	9	27	128	490	0,83	1220	60	100	54

4.6	10	28	130	460	0,82	1250	55	105	55

4.7	11	27	129	470	0,81	1240	45	110	54

4.8	12	26	127	485	0,80	1210	35	85	53

4.9	13	28	125	455	0,79	1200	25	90	52

4.10	5	24	123	460	0,78	1190	20	95	51

4.11	6	25	121	465	0,77	1180	30	100	50

4.12	7	26	115	470	0,76	1170	40	105	51

4.13	8	27	116	475	0,75	1160	50	95	52

4.14	9	25	117	480	0,77	1140	60	90	53

4.15	10	26	118	485	0,79	1120	55	85	54

4.16	11	27	119	490	0,81	1100	45	100	55

4.17	12	28	125	495	0,83	1140	35	95	54

4.18	6	23	126	505	0,85	1160	25	85	53

4.19	7	24	127	510	0,86	1180	20	80	52

4.20	8	25	128	500	0,84	1200	24	85	51

4.21	9	26	129	490	0,82	1240	28	95	50

4.22	10	27	130	480	0,80	1230	32	100	50

4.23	11	28	128	470	0,78	1220	36	105	51

4.24	12	27	126	460	0,76	1180	42	95	52

4.25	13	26	124	450	0,74	1170	48	90	53

П р и м е ч а н и е. Gк – производительность по готовому продукту; wо – начальная влажность ПВХ; δ , δ * – средний и максимальный размер частиц соответственно; ψ – фак-

тор формы частиц; ρм – плотность частиц продукта; θо – начальная температура материа-

ла; tо , tк – начальная и конечная температура продукта соответственно.

247

Таблица П.5. Исходные данные для расчета кожухотрубчатого конденсатора винилхлорида

№	Vо,	yо ,	Pоб ,	tо ,	θо ,	хладоносители	А	В
вари-	Vо,	yо ,	Pоб ,	tо ,	θо ,
вари-	м3/ч	% (об.)	МПа	оС	оС
анта

5.1	400	35	0,70	20	–35	рассол	в	тр

5.2	500	40	0,60	25	–30	рассол	г	тр

5.3	600	50	0,50	30	–25	рассол	в	мтр

5.4	700	60	0,40	30	–20	рассол	г	мтр

5.5	800	70	0,45	35	–15	рассол	в	тр

5.6	900	80	0,55	40	–10	рассол	г	тр

5.7	1000	90	0,65	50	5	вода	в	мтр

5.8	1100	85	0,70	55	6	вода	г	мтр

5.9	1200	80	0,60	45	8	вода	в	тр

5.10	1300	70	0,50	35	10	вода	г	тр

5.11	1500	75	0,40	40	9	вода	в	мтр

5.12	1400	85	0,45	50	7	вода	г	мтр

5.13	1300	65	0,55	45	5	вода	в	тр

5.14	1200	60	0,65	40	–10	рассол	г	тр

5.15	1100	50	0,70	35	–15	рассол	в	мтр

5.16	1000	40	0,60	30	–20	рассол	г	мтр

5.17	900	45	0,50	25	–25	рассол	в	тр

5.18	800	50	0,45	25	–30	рассол	г	тр

5.19	700	55	0,55	20	–35	рассол	в	мтр

5.20	600	60	0,65	60	5	вода	г	мтр

5.21	500	65	0,55	50	6	вода	в	тр

5.22	400	70	0,60	40	7	вода	г	тр

5.23	1100	60	0,50	30	–10	рассол	в	мтр

5.24	800	50	0,65	20	–15	рассол	г	мтр

5.25	600	40	0,70	25	–20	рассол	в	тр

П р и м е ч а н и е. Vо – расход парогазовой смеси, приведенный к нормальным ус-

ловиям; yо – мольное содержание ВХ в ПГС; Pоб – общее давление; tо – начальная темпе-

ратура ПГС; θо – начальная температура хладоносителя; А – пространственное расположе-

ние конденсатора: в – вертикальное, г – горизонтальное; В – пространство конденсации: тр – трубное, мтр – межтрубное.

248

Таблица П.6. Исходные данные для расчета батарейного гидроциклона для осветления сточных вод

№	Q ,	Cн ,	Cк ,	δ ,	ρт ,	t ,	Pвх ,
	Q ,	Cн ,	Cк ,	δ ,	ρт ,	t ,	Pвх ,
варианта	м3/ч	мг/л	мг/л	мкм	кг/м3	оС	МПа
6.1	40	200	70	30	1100	30	0,50

6.2	50	300	90	40	1090	30	0,40

6.3	60	400	110	50	1080	28	0,35

6.4	70	380	100	60	1070	20	0,30

6.5	80	360	105	55	1060	22	0,32

6.6	90	340	90	45	1050	24	0,34

6.7	100	320	95	35	1040	26	0,38

6.8	95	280	85	32	1040	26	0,42

6.9	85	260	80	37	1050	23	0,42

6.10	75	240	75	42	1060	21	0,36

6.11	65	220	70	44	1060	19	0,36

6.12	55	250	80	48	1070	18	0,37

6.13	45	300	90	52	1080	16	0,33

6.14	50	350	105	54	1070	15	0,31

6.15	60	400	120	56	1080	17	0,32

6.16	70	420	130	58	1070	20	0,34

6.17	80	370	110	60	1050	22	0,36

6.18	90	330	100	32	1100	25	0,50

6.19	100	310	95	33	1100	25	0,48

6.20	90	290	90	35	1090	28	0,46

6.21	80	270	85	38	1080	29	0,44

6.22	70	280	95	40	1080	30	0,42

6.23	60	280	90	44	1070	27	0,40

6.24	50	350	100	47	1060	23	0,38

6.25	45	380	115	53	1060	21	0,37

П р и м е ч а н и е. Q – производительность по загрязненной воде;	Cн ,	Cк – кон-
центрация взвешенных веществ начальная и после очистки соответственно; δ –			средний
размер агрегатов частиц; ρт – плотность агрегатов; t – температура воды;	Pвх	–	давление
на входе в гидроциклоны.

249

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

1.Поливинилхлорид / В.М. Ульянов, Э.П. Рыбкин, А.Д. Гуткович,

Г.А. Пишин – М.: Химия, 1992. – 288 с.

2.Химическая энциклопедия: В 5 т. – М.: Сов.энциклопедия, 1988. Т. 1, 3, 4.

3.Павлов К.Ф., Романков П.Г., Носков А.А. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии: Учеб. пособие для вузов . 10-е изд., перераб. и доп. – Л.: Химия, 1987. – 576 с.

4.Машины и аппараты химических производств: Примеры и задачи: Учеб. пособие для вузов / И.В.Доманский, В.П.Исаков, Г.М.Островский и др.; Под общ. ред. В.Н.Соколова – Л.: Машиностроение, 1982. – 384 с.

5.Плановский А.Н., Муштаев В.И., Ульянов В.М. Сушка дисперсных ма-

териалов в химической промышленности. – М.: Химия, 1979. – 288 с.

6.Тимонин А.С. Основы конструирования и расчета химикотехнологического и природоохранного оборудования: Справочник.– Калуга: Изд-во Н.Бочкаревой, 2002. Т. 2. – 1028 с.

7.Получение и свойства поливинилхлорида / Под ред. Е.Н.Зильбермана. –

М.: Химия, 1968. – 432 с.

8.Шебырев В.В., Гуткович А.Д., Рыбкин Э.П., Каминский В.А. Формиро-

вание частиц в процессах суспензионной полимеризации винилхлорида и метилметакрилата // Химреактор-8: Тезисы докл. Всесоюзной науч.-

техн. конф.– Чимкент, 1983. Т.2 с. 359–364.

9.Henschel G., Plastzen B., Weisbornk D. // Plast. und Kautschuk. 1986. №1. S.7.

10.Эмульсии / Под ред. Ф.Шермона: Пер. с англ. /Под ред. А.А.Абрамзона.

Л.:Химия, 1972.–448 с.

11.Будтов В.П., Консетов В.В. Теплоперенос в полимеризационных процес-

сах. – Л.:Химия, 1983.–256 с.

12.Касаткин А.Г. Основные процессы и аппараты химической технологии.

– М.:Химия, 1973.–752 с.

13.Чернобыльский И.И., Хайтин Б.Ш. Полимеризационные аппараты. – Киев: Техника, 1967.–91 с.

14.Бредшнайдер С. Свойства газов и жидкостей: Инженерные методы расчета: Пер. с польск. – Л.: Химия, 1966. – 356 с.

15.Викторов М.М. Методы вычисления физико-химических величин и прикладные расчеты. – Л.: Химия, 1977. – 360 с.

16.Перри Дж. Справочник инженера-химика: Пер. с англ. / Под ред. Н.М.Жаворонкова и П.Г.Романкова. – М.: Химия, 1966. Т. 1 – 640 с.

17.Гельперин Н.И. Основные процессы и аппараты химической техноло-

гии. – М.: Химия, 1981. – 812 с.

18.Berens A.R. // Angew. Macromol. Chem. 1975. V.47. P. 97 – 110.

19.Дытнерский Ю.И. Процессы и аппараты химической технологии: В 2-х

кн. – М.: Химия, 1995. – 768 с.

250

20.Лыков А.В. Теория теплопроводности. – М.: Высш. шк., 1967. – 599 с.

21.Рудобашта С.П. Массоперенос в системах с твердой фазой. – М.: Химия, 1980. – 248 с.

22.Гуткович А.Д. и др. Влияние структуры зерна ПВХ на десорбцию винилхлорида // Пластмассы. 1988. № 9. С.62 – 63.

23.Рамм В.И. Абсорбция газов. Изд. 2-е, перераб. и доп. М.: Химия, 1976. – 656 с.

24.Миронов А.А., Гуткович А.Д., Шебырев В.В. и др. Суспензионная поли-

меризация винилхлорида в реакторах с обратным конденсатором // Пла-

стмассы. 1989. № 12. С. 9 – 12.

25.Брагинский Л.Н., Бегачев В.И., Барабаш В.М. Перемешивание в жидких средах. – Л.: Химия, 1984. – 336 с.

26.Александров И.А. Ректификационные и абсорбционные аппараты. – М.:

Химия, 1978. – 320 с.

27.Соколов В.Н., Доманский И.В. Газожидкостные реакторы. – Л.: Машиностроение, 1976. – 216 с.

28.Соколов В.И. Современные промышленные центрифуги. – М.: Машино-

строение, 1961. – 452 с.

29.Шкоропад Д.Е., Новиков О.П. Центрифуги и сепараторы для химических производств. – М.: Химия, 1987. – 256 с.

30.Лукьяненко В.М., Таранец А.В. Центрифуги: Справ. изд. – М.:Химия, 1988. – 384 с.

31.Коузов П.А. Основы анализа дисперсного состава промышленных пылей и измельченных материалов. – Л.: Химия, 1987. – 264 с.

32.Бронштейн И.Н., Семендяев К.А. Справочник по математике для инженеров и учащихся вузов. – М.: Наука, 1986. – 544 с.

33.Сигорский В.П. Математический аппарат инженера. Изд. 2-е, стерео-

тип. – Киев: Технiка, 1975. – 768 с.

34.Примеры и задачи по курсу «Машины и аппараты химических производств» (технологические расчеты): Учеб. пособие / В.М. Ульянов, А.А. Иванов, А.А. Сидягин, А.И. Пронин, В.А.Диков; Под ред. В.М. Ульянова. – Н.Новгород. НГТУ, 2003. – 356 с.

35.Муштаев В.И., Ульянов В.М. Сушка дисперсных материалов. – М.: Хи-

мия. 1988. – 352 с.

36.Гельперин Н.И., Айнштейн В.Г., Кваша В.Б. Основы техники псевдо-

ожижения. – М.: Химия, 1967. – 664 с.

37.Веревкин С.И., Корчагин В.А. Газгольдеры. – М.: Изд-во литературы по строительству, 1966. – 240 с.

38.Маньковский О.Н., Толчинский А.Р., Александров М.В. Теплообменная аппаратура химических производств. – Л.: Химия, 1976. – 368 с.

39.Серпионова Е.Н. Промышленная адсорбция газов и паров: Учеб. посо-

бие для вузов. 2-е изд. перераб. и доп. – М.: Высш. шк., 1969.– 416 с.

251

40.Очистка производственных сточных вод: Учеб.пособие для вузов / С.В.Яковлев, Я.А. Карелин, Ю.М. Ласков, Ю.В. Воронов; Под ред. С.В.Яковлева. 2-е изд., перераб. и доп. – М.: Стройиздат, 1985. – 335 с.

41.Родионов А.И., Клушин В.Н., Торочешников Н.С. Техника защиты ок-

ружающей среды: Учебник для вузов. 2-е изд., перераб. и доп. –

М.:Химия, 1989. – 512 с.

42.Оборудование, сооружения, основы проектирования химикотехнологических процессов защиты биосферы от промышленных выбросов / А.И. Родионов, Ю.П. Кузнецов, В.В. Зенков, Г.С. Соловьев: Учеб. пособие для вузов. – М.: Химия. 1985. – 352 с.

252

<<< < Предыдущая 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 2526 / 2626

Соседние файлы в предмете Технологии производства полимерных и композиционных материалов

#
30.01.2026165.34 Кб0лекция 3 Полимеризация.docx
#
30.01.2026230.25 Кб0Лекция 9, 10 Полиэтилен.docx
#
30.01.2026659.76 Кб1Нафикова Лекция Полиэтилен.pdf
#
02.02.20262.06 Mб0Оборина А.П._ХТб_1201.pdf
#
30.01.2026775.72 Кб3Пахомов ПВХ композиции.pdf
#
30.01.20268.3 Mб2ПВХ 2004 Ульянов-1.pdf
#
30.01.2026364.82 Кб1Слайды способ получения ПВХ-1.pdf
#
30.01.202618.94 Кб0Темы рефератов по ОПП(1).doc