6.4.1. Расчет конденсатора ВХ

Добавил:

mazegod Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Уфимский Государственный Нефтяной Технический Университет

Предмет:

Технологии производства полимерных и композиционных материалов

Файл:

ПВХ 2004 Ульянов-1.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

30.01.2026

Размер:

8.3 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 2324 / 2624 25 26 > Следующая >>>

Адсорбция по физическому механизму поглощения винилхлорда диффу-

зионным переносом в объем полимерной фазы определяет решение внутрен-

ней задачи массопереноса при расчете кинетики процесса. (Этот вопрос под-

робно рассмотрен в гл. 3 при выводе кинетического уравнения скорости пере-

носа массы ВХ в твердой полимерной фазе). При использовании данных теоре-

тического анализа применительно к процессу сорбции ВХ в ПВХ из соотноше-

ний (3.16) – (3.19) получена следующая зависимость скорости изменения кон-

центрации ВХ в полимере:

	da	= −0,2Ko (a − a*) ,	(6.41)
	dτ
где a – текущее значение содержания ВХ в массе ПВХ; a* = mY –			равновесное

значение содержания ВХ в ПВХ, соответствующее концентрации ВХ в газовой смеси Y ( m = a * / Y – коэффициент распределения).

Интегрирование дифференциального уравнения (6.41) в пределах от 0 до

τ приводит к зависимости для расчета продолжительности процесса насыще-

ния массы адсорбента от начального ао				до конечного ак			содержания в нем ВХ:
	1		aк		da
τ = −	1			∫	da
						.	(6.42)
	0,2K					.	(6.42)
	0,2K				a − a *
		о a
				o

6.4. Примеры расчета оборудования стадии рекуперации

незаполимеризовавшегося ВХ

= 48,6 м .

Рассчитать и выбрать типовой кожухотрубчатый конденсатор для конденсации ви-

нилхлорида из парогазовой смеси (ПГС) по следующим исходным данным:

расход абгазов Vо= 1 000 м3/ч (при нормальных условиях);

начальная концентрация ВХ yо = 90 % (об.);

давление общее Pоб = 0,6 МПа;

температура абгазов tо = 500С;

температура охлаждающей воды θо = 5оС;

инертную часть ПГС составляет азот.

208

Р е ш е н и е

Для вычисления материального и теплового балансов конденсатора принимаем мини-

мальную разность температур между рабочей средой и охлаждающей водой

tmin = 5оС, то-

гда конечная температура парогазовой смеси

tк = θо +

tmin = 5 + 5 = 10оС.

Давление насыщенного

пара

ВХ по уравнению

Антуана (6.2) при температуре

tк = 10оС составит

lg pк = 9,07073 -

926,215

, pк = 0,245 ×106 Па.

10 + 241,603

Конечная концентрация ВХ в ПГС

ук =

pк

0,245

= 0,408 .

pоб

0,6

Плотность ПГС при нормальных условиях (н. у.) на входе

= ρ

+ ρ

(1 − у

) = 2,79×0,9+1,25(1–0,9) = 2,64 кг/м3 ,

где ρп = Мп /22,4 = 62,5/22,4 = 2,79 кг/м3 –

плотность паров ВХ при н. у.; ρг = 1,25 кг/м3 –

плотность азота при н. у.

Массовый расход ПГС на входе

Gо = Vоρ о =1 000×2,64 = 2 640 кг/ч.

Масса ВХ в ПГС на входе

Gп.о

= уоVоρ п = 0,9×1 000×2,79 = 2 510 кг/ч.

Масса инертов (воздуха) в ПГС

Gг = Gо − Gп.о = 2 640 – 2 510 = 130

кг/ч.

Из очевидного соотношения

ук =

Vп.к

Vп.к + Vг

где Vп.к , Vг – соответственно объемы паров ВХ и инертного газа, а также с учетом того, что

Vп.к = Gп.к / ρп и

Vг = Gг / ρг , можно рассчитать массу винилхлорида в ПГС на выходе

из конденсатора:

Gп.к = Gг

ρп

ук

Gп.к

= 130

2,79 × 0,408

= 200 кг/ч .

rг

1 -

1,25(1 -

0,408)

ук

Масса сконденсировавшегося ВХ

Gм = Gп.о − Gп.к = 2 510 – 200 = 2 310 кг/ч

По уравнению (6.10) находим тепловую нагрузку конденсатора

			QF = cп (Gп.оtо − Gп.кtк ) + Gгcг (tо − tк ) + Gмiп.к =
=	1	[0,86(2 510 × 45 - 200 ×10) + 130 ×1,05(45		-10) + 2 310(310 + 1,31 ×10)] = 235 кВт,

	3 600
	3 600
где QF –		тепловой поток, отводимый через поверхность теплообмена (тепловая нагрузка
конденсатора), Вт;			cп = 0,86 кДж/(кг×К) – удельная теплоемкость парообразного ВХ; c г =
=1,05 кДж/(кг×К) –			удельная теплоемкость азота;	iп.к = rп + сжtк – удельная энтальпия па-
ров ВХ в условиях насыщения ( rп = 310 кДж/кг –				удельная теплота парообразования ВХ при
			209

температуре насыщения; сж = 1,31 кДж/(кг×К) – удельная теплоемкость жидкого ВХ). Физи-

ко-химические характеристики ВХ приняты по данным, приведенным в п. 1.2.

Учитывая разный характер теплоотдачи при охлаждении ПГС и конденсации ВХ из нее, разделим процесс условно на зоны охлаждения и конденсации. При этом тепловая на-

грузка зоны конденсации

Q		= G		(r	+ c		t		) =	2 310	(310 + 1,31 ×10) = 207 кВт ,
	к		м			ж		к
				п					3 600

а тепловая нагрузка зоны охлаждения									Qо = QF − Qк = 235 − 207 = 28 кВт.

При составлении температурных схем теплообмена будем руководствоваться допу-

щениями, обоснованными в пп. 6.3.2. Для этого определим граничные температуры ПГС и охлаждающей воды.

Парциальное давление ВХ в исходной ПГС составляет pо = yоPоб = 0,9×0,6 = 0,54 МПа.

Температура насыщенных паров ВХ tно при этом давлении, согласно уравнению

(6.2), составит

lg 0,54 ×10 6 = 9,07073 -

926,215

, откуда tн.о = 35,8

С .

tн.о

+ 241,603

Принимаем конечную температуру охлаждающей воды θ

= 120С, тогда изменение

температуры воды в зоне охлаждения Dqо

Qо

(qк

- qо ) =

(12 - 5) = 0,8оС.

235

Температурная схема теплообмена и средние разности температур следующие:

Зона охлаждения

Зона конденсации

tо = 45оС ® tн.о = 35,8оС

θк = 12оС ¬ θ н.о = 11,2оС

__________________________

	tб = 33оС			tм = 24,6оС
tср.о =		tб + tм	=	33 + 24,6	= 28,8оС.
	2
			2

	tн.о = 35,8оС ® tк = 10оС
	θн.о = 11,2оС ¬ θо = 5 0С
____________________________
	tб =24,6оС		tм =5оС
	Dtб - Dtм		24,6	- 5		о
Dtср.к =		=			= 12,3	С.
Dtср.к =	ln(Dtб / Dtм )	=	ln(24,6 / 5)		= 12,3	С.
	ln(Dtб / Dtм )		ln(24,6 / 5)

Принимаем ориентировочно величину коэффициента теплопередачи в зоне охлажде-

ния Kо = 20 Вт/(м2×К) [3]. Площадь поверхности теплообмена этой зоны

Для оценки коэффициента теплопередачи в зоне конденсации рассчитаем состав ПГС при средней температуре конденсации

t	н	=	tн.о − tк	=	35,8 − 10	= 20,2о С .
			ln(tн.о / tк )		ln(35,8 /10)

210

Давление насыщенного пара ВХ при этой температуре

lg pн = 9,07073 −

926 ,215

, откуда pн = 0,341×106 Па.

20,2 + 241,603

Мольная доля ВХ в ПГС

ун =

рн

0,341

= 0,569 .

об

0,6

Относительная массовая доля ВХ в ПГС

M п yн

62,5 × 0,569

= 2,85 кг ВХ/кг воздуха .

M г (1 − ун )

29(1 − 0,569 )

Относительная массовая концентрация воздуха в ПГС Υ

= 0,351 .

Υн

2,85

Относительное уменьшение коэффициента теплоотдачи,

по данным [3], εг = 0,15.

Ориентировочно можно принять в зоне конденсации величину коэффициента теплопередачи

Kк = 0,15 × 600 = 90 Вт/(м2×К). Площадь поверхности теплообмена в зоне конденсации

F =	Qк	=	207 000	= 187 м2 .
F =		=		= 187 м2 .
к	KкDtср.к	90 ×12,3
	KкDtср.к	90 ×12,3
Общая площадь поверхности теплообмена F = F					+ F = 48,6 + 187 = 235,6 м2.
				о	к

Выбираем [6] стандартизованный кожухотрубчатый конденсатор с четырьмя ходами по трубному пространству, с площадью поверхности теплообмена F = 240 м2, диаметром кожуха D = 800 мм, с трубами длиной l = 6 000 мм и диаметром dн ´ d = 20 ´ 2 мм. Пло-

щадь проходного сечения одного хода по трубам Sтр = 3×10−2 м2 .

Для выполнения поверочного расчета выбранного конденсатора определим средние величины параметров и физико-химических характеристик ПГС в соответствии с принятой

температурной схемой теплопередачи.

При средней температуре ПГС в зоне охлаждения

t = (tо + tн.о) / 2 = (45 + 35,8) / 2 = 40,4о С

273 × 0,6

плотность ПГС r = r

об

2,64

= 13,8 кг/м .

ТP

+ 40,4) × 0,1

(273

Объемный расход ПГС

V = V

ρо

1 000 × 2,64

= 191 м3/ч = 0,0531 м3/с.

13,8

Динамическую вязкость паров ВХ рассчитаем по формуле [3]

То + С

1,5

273

+ 343 313

1,5

mп = mо

мкПа×с ,

Т + С

9,98

= 11,5

То

313

+ 343 273

где μо = 9,98 мкПа×с – вязкость паров ВХ при 0оС; С = 343 –

константа Сатерленда для ВХ.

Инертный газ (азот), согласно расчетам по формуле Сатерленда, имеет вязкость при

40,4оС μг = 19 мкПа×с [5] .

211

Вязкость ПГС μ при рассматриваемых условиях рассчитаем из условия аддитивности

вязкостей компонентов смеси μп и μг [3]:

уоМп

(1 − уо)Мг

mп

mг

где М – молекулярная

масса

ПГС,

рассчитываемая средневзвешенной величиной

М = Мп уо + Мг(1- уо) = 62,5×0,9 + 28(1- 0,9) = 59 кг/кмоль .

0,9 × 62,5

(1 - 0,9)28

; откуда μ = 11,7 мкПа×с .

11,5

Удельная теплоемкость ПГС (также по аддитивности)

с = спМп уо + сгМг (1 - уо ) = 0,86 × 62,5 × 0,9 +1,05 × 28(1 - 0,9) = 0,87 кДж/(кг×К) .

Коэффициент теплопроводности паров ВХ рассчитаем по формуле Эйкена:

− 6

5 ×8 314

− 2 Вт/(м×К).

lп = mп сп +

= 11,5 ×10

860

4 ×

= 1,18 ×10

4M п

62,5

Коэффициент теплопроводности азота при 40,4оС, рассчитанный по формуле Эйкена,

lг

= 2,7 ×10−2 Вт/(м×К).

Коэффициент теплопроводности ПГС (по аддитивности)

l = l

+ l

(1- у ) =1,18×10−2 ×0,9 + 2,7 ×10−2 (1-0,9) =1,33×10−2 Вт/(м×К).

Физико-химические характеристики охлаждающей воды при средней температуре

θ = (θк − θо ) / ln(θк / θо ) = (12 − 5) / ln(12 / 5) = 8 оС

следующие [3]: плотность

= 1 000 кг/м3 ;

теплоемкость с

= 4 200 Дж/(кг×К);

теплопроводность λ

= 0,57 Вт/(м×К);

вязкость mв =1,41×10−3 Па×с; критерий Прандтля Pr = 10,4.

Проверяем два варианта исполнения конденсатора: вертикальное и горизонтальное.

Вариант 1. Вертикальное расположение, ПГС подается в межтрубное пространство.

Площадь проходного сечения межтрубного пространства [6] при шаге размещения труб t = 1,3dн :

Sмт = 0,5D2 (1 - dн / t) = 0,5 × 0,82 [1 - 0,02 /(1,3 × 0,02)]= 0,074 м2 .

Скорость ПГС в межтрубном пространстве

	w	=	V		=	0,0531		= 0,72 м/с .

		мт	Sмт		0,074

Критерий Рейнольдса
		ρ			×		×
Re =	wмт d н		=	0,72 0,02			13,8		= 17 000 > 103 ,
	m						− 6
					11,7 ×10

следовательно, коэффициент теплоотдачи рассчитываем по формуле [4]

Nu = C Ren Pr0,36 eϕ ,

212

где C , n – коэффициенты, зависящие от способа размещения труб; εϕ – коэффициент угла

атаки. Для стандартизованных теплообменников при размещении труб по вершинам тре-

угольников С = 0,21;

n = 0,65 ;

εϕ = 0,6 .

Критерий Прандтля

Pr =

870 ×11,7 ×10−6

= 0,765,

1,33 ×10−2

тогда Nu = 0,21×17 0000,65 ×0,7650,36 × 0,6 = 64,3, коэффициент теплоотдачи

Nul

64,3 ×1,33 ×10− 2

= 42,8 Вт/(м

×К).

dн

0,02

Общий расход охлаждающей воды с учетом 5% тепловых потерь:

- массовый

1,05Q F

1,05 × 235

= 8,39 кг/с ;

св (qк

- q

- 5)

о )

4,2(12

- объемный V

Gв

8,39

= 8,39 ×10−3 м3/с .

rв

1 000

8,39 ×10

−3

Скорость потока воды в трубах

wтр =

= 0,28 м/с .

Sтр

3×10− 2

Критерий Рейнольдса в трубах

Re =

wтрdρв

0,28×0,016×1 000

= 3 170 .

mв

1,41×10−3

Режим течения переходный (2 300 < Re < 104); коэффициент теплоотдачи определим

по графику

[3],

из

которого

следует значение

комплекса

Nu /

[Pr0,43 (Pr/ Pr )0,25

]= 8.

ст

Допуская при небольшом изменении температуры воды Pr ≈ Prст, получим

Nu = 8 Pr0,43 = 8 ×10,40,43 = 21,9 ;

коэффициент теплоотдачи

a 2 =

Nu λ в

21,9 × 0,57

= 780 Вт/(м2×К).

0,016

Принимаем материал теплообменника –

сталь 12Х18Н10Т, для которой коэффициент

теплопроводности λст = 16,4 Вт/(м×К).

Термическое сопротивление загрязнений: со стороны ПГС r

= 2,3 ×10−4 м2×К/Вт ; со

з1

стороны воды rз2

= 2 ×10− 4 м2×К/Вт [4]. Полное термическое сопротивление стенки

∑ r

= r

+ r

= 2,3 ×10− 4 +

2 ×10−3

+ 2 ×10− 4 = 5,5 ×10− 4 м2×К/Вт.

ст

з1

lст

з2

16,4

Коэффициент теплопередачи в зоне охлаждения

K о =

= 40

Вт/(м ×К).

+ ∑ r

+ 5,5 ×10− 4 +

ст

42,8

780

213

Требуемая площадь поверхности теплообмена в зоне охлаждения

F =

Qо

28 000

= 24,4 м2.

K оDtср.о

40 × 28,8

Коэффициент теплоотдачи в зоне конденсации паров ВХ рассчитаем по формуле

ρ 2

λ3 g

0,25

α1

= С

п ж ж

(а)

кон

где С–

коэффициент, зависящий от расположения теплообменника (для вертикального ис-

полнения С = 1,15 );

ρж = 910 кг/м3 –

плотность жидкого ВХ;

λж =0,138 Вт/(м×К) –

тепло-

проводность жидкого ВХ; μж = 0,18 мПа×с –

вязкость жидкого ВХ; l = 6 м – длина труб (как

размер

элемента

поверхности

конденсации

при

вертикальном расположении

труб);

tкон = tн − tст1

–

разность температур между температурой насыщения пара tн и темпе-

ратурой стенки со стороны конденсирующегося пара tст1 .

При средней температуре конденсации tн= 23оС

×910

× 0,138

0,25

1 810 .

310 ×10

×9,81

a1 = 1,15

0,18 ×10

−3

× 6 × Dtкон

0,25

кон

Разность температур tкон = tн − tст1 найдем методом подбора температуры стенки

tст1 . Расчет осуществляем из условия неразрывности теплового потока q :

q = α′

кон

tст

= α

(б)

∑ rст

где

tст = tст

− tст

– перепад температур на стенке; tст

–

температура стенки со сторо-

ны охлаждающей воды;

t2 = tст2 − θ – разность между температурой стенки и средней

температурой охлаждающей воды в зоне конденсации θ = tн −

tср.к. = 23 −12,3 = 10,7 оС;

α′ –

коэффициент теплоотдачи при конденсации с учетом присутствия в смеси неконденси-

рующихся газов: a¢

= e

= 0,15 ×1 810Dt −0,25 .

кон

Уравнение (б) после подстановки известных величин принимает вид

q = 270Dtкон0,75 =

tcт

= 780 Dt2 .

5,5 ×10 - 4

Температуру стенки tст1

подбирают так, чтобы тепловой поток был одинаковым по

всей цепочке теплопереноса. Результаты расчета сводим в табл. 6.1.

214

Таблица 6.1. Расчет удельной тепловой нагрузки в зоне конденсации

tст ,	tкон= 23−tст1	0,75	,	Dt	−4	,	tст	=tст − tст,	t2	=tст −10,7,	q2 = 780 t2 ,В
tст ,	tкон= 23−tст1	q = 270 tкон	,	Dt	=5,5×10 q	,	tст	=tст − tст,	t2	=tст −10,7,	q2 = 780 t2 ,В
1		1		ст	1		2	1		2	т/м2
оС	оС	Вт/м2			оС			оС		оС	т/м2
12	11	1630			0,90			11,10		0,4	314
13	10	1518			0,84			12,16		1,46	1142
13,5	9,5	1416			0,80			12,70		2,00	1557
13,4	9,6	1472			0,81			12,59		1,89	1474

В последней строке q1 ≈ q2 . Тепловой поток в зоне конденсации принимаем

q =	q1 + q2	=	1 472 +	1 474	= 1 473 Вт/м2 .

2		2
Необходимая площадь поверхности теплообмена в зоне конденсации

	Q		217 ×103	2
F =	к	=		=147 м .

к	q		1473

Суммарная площадь поверхности теплообмена

F = F + F = 24,4 + 147 = 171,4 м2 .
о	к
Принимаем ближайший стандартный типоразмер конденсатора типа 800 ККВ-16-

Б2-0/20-6-4 гр.А ГОСТ 15121-79 [6] с площадью поверхности теплообмена по наружному диаметру труб 240 м2.

Выбранный конденсатор обеспечит теплообмен с запасом

240 − 171,4 ×100 = 40 %.

171,4

Вариант 2.

За основу принимаем конденсатор, рассчитанный по первому варианту, но горизон-

тального исполнения (ККГ).

Условия теплопередачи для зоны охлаждения идентичны условиям по варианту 1, по-

этому K

= 40 Вт/(м2×К) и F = 24,4 м2.

Для зоны конденсации коэффициент теплоотдачи при конденсации ВХ рассчитываем

по формуле (а), но с величиной коэффициента С = 0,72 [4]

и подстановкой размера элемента

поверхности конденсации dн = 0,02 м:

310 ×10

×910

× 0,138

0,25

4 715 .

×9,81

a1 = 0,72

0,18 ×10

−3

× 0,02 × Dtкон

0,25

кон

С учетом присутствия в ПГС воздуха

a¢ = e

= 0,15 × 4 715Dt −0,25

= 707Dt

− 0,25 .

кон

С учетом натекания конденсата на нижние ряды труб

215

α′′ = εα′		= 0,55α′	,
1	1	1

где ε – поправочный множитель, учитывающий влияние числа труб nв по вертикали; при

nв > 20 ε = 0,55 .
Уравнение теплового потока имеет вид
q = 390Dtкон0,75 =	tст	= 780Dt2 ,
	×10-4
5,5

где α2 = 780 Вт/(м2×К) – коэффициент теплоотдачи в трубном пространстве, принятый по

варианту 1.

Результаты расчета сводим в табл. 6.2.

Таблица 6.2. Расчет удельной тепловой нагрузки в зоне конденсации

t	ст	,	t	= 23− t		,	q	= 390 t	0,75	,	Dt =5,5×10−4q ,		t	= t	− t	,	t	= t −10,7,	q	2	= 780 t	2	,
	ст		кон		ст		1	кон			ст	1	ст	ст	ст		2	ст		2		2
	1					1		Вт/м2					2	1				2			Вт/м2
	о			0	С			Вт/м2				оС		о				о			Вт/м2
	С				С									С				С
	15			8,0				1885				1,02		13,98				3,28			2558

	14			9,0				2026				1,11		12,89				2,19			1704

14,5				8,5				1941				1,07		13,43				2,73			2131

14,3				8,7				1976				1,09		13,21				2,51			1960

В последней строке q1 = q2 с погрешностью 0,8 %, тогда тепловой поток в зоне кон-

денсации

q = q1 + q2 = 1 976 + 1 960 = 1 968 Вт/м2 . 2 2

Требуемая площадь поверхности теплообмена в зоне конденсации

F	=	Qк	=	217 ×103	= 110 м2 .

к		q	1 968

Общая площадь поверхности конденсатора
F = F	+ F		= 24,4 + 110 = 134,4 м2 .
о		к

Ближайший стандартный конденсатор с геометрическими характеристиками, соответ-

ствующими принятому типу, имеет площадь поверхности теплообмена 155 м2 при длине труб l = 4 000 мм. Запас по площади теплообменной поверхности

155 − 134,4 ×100 =15,3 %.

134,4

Окончательно выбираем конденсатор по более экономичному второму варианту: 800

КНГ-16-Б2-0/20-4-6 гр.А ГОСТ 15121-79 [6] с площадью поверхности теплообмена по на-

ружному диаметру труб 155 м2.

216

6.4.2. Расчет адсорбера с угольным поглотителем

Рассчитать продолжительность адсорбции винилхлорида из абгазов по следующим

данным:

расход абгазов V = 1 000 м3/ч (при рабочих условиях);

начальная концентрация ВХ Со = 15 г/м3;

конечная концентрация ВХ Ск = 0,4 г/м3;

температура t = 20оС;

давление газов в адсорбере po = 0,1 МПа (абс.);

инертная часть газовой смеси – азот;

адсорбент – активированный уголь АР-3;

процесс проводится в аппарате диаметром D = 1,8 м;

высота слоя угля H = 1 м.

Р е ш е н и е

Коэффициент массоотдачи рассчитаем по уравнению (6.32). В связи с невысокой кон-

центрацией ВХ плотность и вязкость газовой смеси принимаем для азота при t = 20оС:

ρ = 1,16 кг/м3, μ = 18·10–6 Па·с.

Коэффициент диффузии ВХ в воздухе определим по формуле Джиллиленда

D =

0,0422 T 3 / 2

1 / 3

+ v

/ 3

p(v п

)

0,0422 × 2933 / 2

= 9,5 ×10 − 6 м2/с,

(65,31 / 3 + 31,21 / 3 )2

65,2

105

где v п = 65,3 и v г = 31,2 – расчетные мольные объемы ВХ и воздуха [3] соответственно,

см3/моль; M п = 62,5 и M г = 28 –

мольная масса ВХ и воздуха соответственно, кг/кмоль.

Площадь поперечного сечения слоя адсорбента

S =

pD2

3,14 ×1,82

2,54 м .

Скорость абгазов на свободное сечение аппарата

w =

1000

= 0,11 м/с.

3600 × 2,54

Размер частиц адсорбента АР-3 d = 2 мм. Критерий Рейнольдса

Re =

wdr

0,11 × 2 ×10

−3 ×1,16

=14,2 .

18 ×10−6

Коэффициент массоотдачи

Nu д =1,6 Re0,54 =1,6 ×14,20,54 = 6,7 ,

217

<<< < Предыдущая 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 2324 / 2624 25 26 > Следующая >>>

Соседние файлы в предмете Технологии производства полимерных и композиционных материалов

#
30.01.2026165.34 Кб0лекция 3 Полимеризация.docx
#
30.01.2026230.25 Кб0Лекция 9, 10 Полиэтилен.docx
#
30.01.2026659.76 Кб1Нафикова Лекция Полиэтилен.pdf
#
02.02.20262.06 Mб0Оборина А.П._ХТб_1201.pdf
#
30.01.2026775.72 Кб3Пахомов ПВХ композиции.pdf
#
30.01.20268.3 Mб2ПВХ 2004 Ульянов-1.pdf
#
30.01.2026364.82 Кб1Слайды способ получения ПВХ-1.pdf
#
30.01.202618.94 Кб0Темы рефератов по ОПП(1).doc