3. Введение раствора нитрата магния в качестве добавки (схемы то/3а 14-43 тх)

Прием раствора нитрата магния с концентрацией 1Q 35 не менее 30 % осуществляется из цеха крепкой азотной кислоты в емкость поз. Е-107_1,2. После приема раствора нитрата магния линия продувается воздухом со стороны цеха КрАК.

Уровень 1,2 LIRA^H_L 130 раствора в емкостях поз. Е-107_1,2 регистрируется, максимальное (89,2 % на 1-ом агр. и 95 % на 2-ом агр.) и минимальное (13,7 % на 1-ом агр. и 15,4 % на 2-ом агр.) значение уровней сигнализируется на ЦПУ. Температура 1,2 TIR 107 раствора магнезиальной добавки в емкостях поз. Е-107_1,2 не более 70 ^оС регистрируется на ЦПУ.

Подача раствора нитрата магния в донейтрализатор поз. Р-4 осуществляется плунжерным насосом поз. Н-50_1,2,3,4, предусмотрена подача раствора нитрата магния на вторые тарелки аппаратов ИТН.

Предусмотрена схема перекачивания раствора нитрата магния насосом поз. Н-73 из одной емкости поз. Е-107_1,2 в другую. На нагнетании насосов поз. Н-50_1,2,3,4 установлены электроконтактные манометры, при максимальном давлении 1-4 РIA^Н 134 1,1 МПа (11,0 кгс/см²) срабатывает сигнализация на ЦПУ. На случай пролива раствора предусмотрена схема откачивания его из приямка поддона насосом поз. Н-73 в емкость поз. Е-107_1,2.

3. Упаривание полученного раствора до состояния высококонцентрированного плава и перекачивание плава на гранулирование (схемы ТО/3А 14-48 ТХ, ТО/3А 14-48 ТХ)

Упаривание полученного раствора аммиачной селитры до состояния плава осуществляется в выпарном аппарате поз. Т-10 под избыточным давлением, близким к атмосферному, за счет использования теплоты конденсации насыщенного пара давлением PIRSA_L 2 1,2..1,4 МПа (12,0..14,0 кгс/см²) и противоточной продувки горячим воздухом. Выпарной аппарат состоит из следующих частей: сепаратора, греющей камеры, распределительной камеры.

Сепаратор предназначен для отделения жидкой фазы от паровоздушной смеси, выходящей из греющей камеры.

Греющая камера предназначена для выпаривания основной части влаги из раствора и представляет собой вертикальный кожухотрубный теплообменник. На концах трубок на верхней трубной решетке установлены распределительные колпачки с прорезями, которые предназначены для равномерного поступления раствора в трубки греющей камеры. Греющий пар подается в межтрубное пространство кожухотрубной части выпарного аппарата и в змеевики на трех провальных ситчатых тарелках, расположенных в нижней части аппарата, и обеспечивает подвод теплоты, необходимой для испарения воды из раствора аммиачной селитры.

Раствор, поступающий в выпарной аппарат из донейтрализатора поз. Р-4A, равномерно распределяется на верхней трубной решетке и далее стекает по внутренней поверхности трубок в виде пленки. На концах трубок, на нижней трубной решетке, навинчены хвостовики, представляющие отрезки трубы с косым срезом для равномерного распределения воздуха по трубкам и выходу жидкости без перекрытия среза трубок.

Распределительная камера предназначена для проведения массообменного процесса между плавом амселитры, выходящим из греющей камеры, и воздухом, поступающим из подогревателя поз. Т-11. После трубчатки плав поступает в распределительную камеру, последовательно проходит три провальные ситчатые тарелки и упаривается до массовой доли NH₄NO₃ Q 23 не менее 99,7 %. На каждой ситчатой тарелке расположены три змеевика, в которые подается насыщенный пар.

Температура плава TIRCS^H_LA^H_L 6-1 на выходе из трубчатки выпарного аппарата регулируется изменением давления греющего пара PIRС 2 и поддерживается в пределах 175..180 ^оС. При достижении минимального 172 ^оС и максимального 190 ^оС значения срабатывает сигнализация и блокировка на ЦПУ.

Атмосферный воздух нагнетателем поз. В-12 подается в трубное пространство подогревателя поз. Т-11, нагревается до температуры TIRS_LA_L 4 175..190 ^оС насыщенным паром давлением 1,2..1,4 МПа (12,0..14,0 кгс/см²), который поступает в межтрубное пространство. Подогрев воздуха до температуры процесса упаривания позволяет исключить существенный отвод тепла от пленки раствора к продуваемому воздуху.

Воздух после подогревателя поз. Т-11 проходит через тарелки нижней части, а затем по трубкам кожухотрубной части выпарного аппарата, контактируя при этом с упариваемым раствором. За счет разницы парциальных давлений паров воды над раствором и в воздухе и происходит массообмен, при котором раствор концентрируется, а воздух увлажняется.

Объемный расход FIR 10 воздуха в выпарной аппарат 16000..24000 м³/ч, в зависимости от нагрузки по раствору, регулируется дистанционно с помощью заслонки HCVSA 10. Закрытие заслонки сигнализируется. Давление воздуха контролируется PIRS^HA^H 5_1,2.

На первом агрегате паровоздушная смесь проходит через две переточные ситчатые тарелки верхней сепарационной части выпарного аппарата, где очищается от аммиачной селитры паровым конденсатом, подаваемым насосом поз. Н-44_1,2 из бака поз. Е-43. Образовавшийся на промывных тарелках раствор с нижней тарелки непрерывно стекает в трубчатую часть аппарата.

Температура паровоздушной смеси TIRCA^H_L 2 на выходе из выпарного аппарата 70..105 °C регулируется автоматически с помощью клапана TCV 2 изменением объемного расхода FIR 11 парового конденсата.

После промывки паровоздушная смесь (1-ый агрегат) смешивается с соковым паром из аппаратов ИТН и направляется в скруббер поз. Х-29.

На 2-ом агрегате паровоздушная смесь из выпарного аппарата с температурой TIRS^HA^H 7 не более 185 ^оС поступает в промыватель поз. Х-98. Здесь на трех ситчатых тарелках происходит промывка паровоздушной смеси раствором аммиачной селитры, поступающим от насосов поз. Н-21_1,2. Кислота, содержащаяся в орошающем растворе, взаимодействует с аммиаком паровоздушной смеси. Окончательная очистка паровоздушной смеси происходит на фильтрующих элементах, расположенных выше тарелок. Раствор аммиачной селитры после промывателя поз. Х-98 с массовой долей Q 47 NH₄NO₃ не более 35 % направляется в бак поз. Е-20.

Орошающий раствор понижает температуру TIRCA^H_L 2 паровоздушной смеси перед фильтрующими элементами до 70..105 ^оС. Регулирование объемного расхода FIR 22 орошающего раствора по температуре паровоздушной смеси TIRСA^H_L 2 осуществляется дистанционно клапаном. После промывки паровоздушная смесь смешивается с соковым паром из аппаратов ИТН и направляется в скруббер поз. Х-29.

Для исключения терморазложения плава в выпарном аппарате поз. Т-10 и обеспечения безопасности производства на стадии упаривания предусмотрены защитные блокировки.

При повышении температуры пара ТIRS^HA^H 3 после пароувлажнителя поз. Х-42 до 200 ^оС, срабатывает блокировка № 11.

При повышении до 190 ^оС одной из трех температур в выпарном аппарате:

- температуры плава ТIRCS^H_LA^H_L 6-1 или ТIRS^HA^H 6-2 после трубчатки (одной из двух точек);

- температуры плава ТIRS^HA^H 5 на выходе из выпарного аппарата;

- температуры ТIRS^HA^H 7 паровоздушной смеси после трубчатки выпарного аппарата срабатывает блокировка № 13.

При повышении давления воздуха PIRS^HA^H 5_1,2 в одной из двух точек напорной линии нагнетателя до 10 кПа (1000 кгс/м²) срабатывает защитная блокировка № 22.

Для исключения кристаллизации плава в выпарном аппарате предусмотрена защитная блокировка. При нарушении 2-х из 3-х параметров режима пароснабжения:

• снижение давления пара РIRS_LA_L 2 после пароувлажнителя поз. Х-42 до 1,1 МПа (11,0 кгс/см²);

• снижение температуры воздуха ТIRS_LA_L 4 после подогревателя поз. Т-11 до 165 ^оС;

- снижение температуры плава ТIRCS^H_LA^H_L 6-1 после трубчатки выпарного аппарата до 172 ^оС срабатывает блокировка № 12.

При срабатывании блокировки плав из выпарного аппарата и из напорного трубопровода насоса поз. Н-16_1,2 поступает в бак поз. Е-15_1,2 и по переливной линии в бак поз. Е-6, откуда насосом поз. Н-7 откачивается в хранилище поз. Е-8.

Плав аммиачной селитры из выпарного аппарата с температурой ТIRS^HA^H 5 175..185 ^оС поступает в гидрoзaтвор-нейтрализатор поз. Р-13, предназначенный для создания затвора от проскока воздуха из выпарного аппарата в бак поз. Е-15_1,2 и подщелачивания плава аммиаком перед перекачиванием его на стадию гранулирования. Для измерения рН на линии выхода плава из гидрoзатвора поз. Р-13 установлены два параллельно работающих УРП с рН-метрами. рН плава 1,2 QIRCS_LA_L 4 не менее 5,0 ед.рН (массовая концентрация свободного аммиака в плаве 0,08..0,35 г/дм³) регулируется автоматически с помощью клапана QCV 4, установленного на линии подачи аммиака в гидрозатвор.

Непрореагировавший аммиак из гидрозатвора поз. Р-13 направляется в скруббер-нейтрализатор поз. Х-86. Плав аммиачной селитры из гидрозатвора поз. Р-13 через фильтр поз. Ф-14_1,2 поступает в бак поз. Е-15_1,2, откуда погружным насосом поз. Н-16_1,2 подается в бак поз. Е-23.

Уровень 1,2 LIRS^H_LA^H_L 3 в баке поз. Е-15_1,2 регулируется автоматически изменением частоты вращения электродвигателя насоса поз. Н-16_1,2 (меняется производительность насоса), либо изменением степени открытия клапана 1,2 LIRC 3 (1,2HVSA 16), установленного на линии возврата плава из линии нагнетания насоса поз. Н-16_1,2 в бак поз. Е-15_1,2.

Для исключения кавитации насоса поз. Н-16_1,2 и перегрева плава при работе насоса на себя, при достижении минимального (320 мм) или максимального (1150 мм) уровня LIRS^H_LA^H_L 3 срабатывает защитная блокировка № 18, № 19. Для предупреждения терморазложения плава в узле перекачивания его на стадию гранулирования температура плава 1,2 TIRS^HA^H 8_1,2 в баке поз. Е-15_1,2, температура 1,2 TIRS^HA^H 36 в корпусе насоса поз. Н-16_1,2 регистрируется, повышение температуры сигнализируется. Предусмотрены защитные блокировки № 16, №17 которые срабатывают при температуре 190 ^оС.

При повышении температуры плава 1,2 TIRS^HA^H 10-1,2,3 в одной из трех точек по высоте нагнетательного трубопровода насоса поз. Н-16_1,2 до 190 ^оС, срабатывает блокировка № 14, № 15.

При пуске агрегата возможен перелив плава из бака поз. Е-15_1,2 в дренажный бак поз. Е-6. При повышении температуры TIRS^HA^H 9-1,2 до 185 ^оС срабатывает защитная блокировка № 23. При достижении минимального (600 мм) и максимального (1500 мм) уровня LIRS^H_LA^H_L 5 в баке поз. Е-6 срабатывает блокировка № 30.