ПГ

По графику для наших значений получаем ух.то ≈ 6200 мВт2К. И тогда

Tw = 437,8 °С, полученная из уравнения Ньютона – Рихмана.

5.4. Пароперегревательный участок На пароперегревательном участке коэффициент теплоотдачи будем

определять через следующую формулу:

Рейнольдса для перегретого пара, Prпп – число Прандтля для перегретого пара.

По аналогии с пунктом 5.3.1 будем использовать метод итераций.

Таблица 14 – коэффициент теплоотдачи и температура стенки в пароперегревательном участке

31

где ̅ – среднее паросодержание на участке течения, h – высота участка.

Таблица 15 – Нивелирные потери давления

Рассчитаем суммарные нивелирные потери давления:

5

∆ нив = ∑ ∆ нив = 48578 Па.

1

6.2. Потери давления на ускорение Потери давления на ускорение определим по следующей формуле:

6.3. Потери давления на трение

6.3.1. Однофазный поток Потери давления на трения в однофазном потоке можно рассчитать по

следующей формуле:

где l – длина расчетного участка, 0 – коэффициент трения для однофазного потока.

Эквивалентная шероховатость для нержавеющей стали ∆= 10−5, м.

34

Тогда относительная шероховатость:

Число Рейнольдса для пара и воды:

6.3.2. Гомогенное приближение

На участке двухфазного потока 0 < X < 1 воспользуемся гомогенным приближением. Гомогенное приближение – модель, при которой система находится в термодинамическом равновесии; коэффициент скольжения S=1;

коэффициент трения такой же, как и в однофазном потоке, то есть 0= ;

плотность смеси можем рассчитать как:

приближении и при однофазном потоке рано:

35

Рассчитаем для различных значений относительного паросодержания и

занесем в таблицу 16:

Таблица 16 – Результаты расчетов при гомогенном приближении

6.3.3. Реальный двухфазный поток Однако гомогенное приближение некорректно использовать для

данных расчетов, так как коэффициент скольжения S > 1, система не находится в термодинамическом равновесии. Для того, чтобы избежать ошибки вводится коэффициент Ψ (0,4 < Ψ < 1,5):

где Ψк и Ψн определяются для конечного и начального относительных паросодержаний к и н соответственно по номограмме (рисунок 14).

36

Рисунок 14 – Номограмма для определения коэффициента Ψ

Отношение реальных потерь давления на трение в двухфазном потоке к

потерям давления в однофазном потоке:

По результатам расчётов строится график для сравнения потерь на

трение при гомогенном приближении и в реальном двухфазном потоке

(рисунок 15).

37

Заключение В данной практической работе были оцифрованы экспериментальные

данные Королевского технологического университета, была построена зависимость ( ). Кроме того, в данной практической работе были определены границы областей кипения, расходные и истинные параметры пароводяной смеси.

Для определения истинного объемного паросодержания были применены нормативный метод, расчет через коэффициент скольжения и метод потока дрейфа. Были определены исинные объемные паросодержания по методике Миропольского.

На разных участках канала были определены коэффициенты теплоотдачи и соответствующие им температуры стенки. Были расчитаны гидравлические сопротивления.

39