Диплом СЭ 2021 год СМТ (Земснаряд) / Дипломные проект / Земснаряд / Корпусная часть в ПДФ / RDB 66.42-025-001 Расчёт вентиляции
.pdf
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подп. и дата |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
дубл. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Инв. № |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
инв. № |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Взам. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и дата |
|
|
|
|
|
|
|
|
Земснаряд 1000 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подп. |
|
|
|
|
|
|
|
|
RDB 66.42-025-001 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Изм. |
Лист |
№ докум. |
|
Подп. |
Дата |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
подл. |
|
Разраб. |
Иванова |
|
|
|
05.11.15 |
|
Лит. |
Лист |
Листов |
|||
|
Пров. |
Тетерин |
|
|
|
05.11.15 |
Расчет |
|
|
|
1 |
23 |
||
№ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
вентиляции |
|
|
|
|
|
|
Инв. |
|
Н. контр. |
Шагова |
|
|
|
05.11.15 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Утв. |
Тетерин |
|
|
|
05.11.15 |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Содержание
|
Введение............................................................................................................................................. |
3 |
|
1 |
Машинное отделение........................................................................................................................ |
4 |
|
2 |
Помещения в трюме.......................................................................................................................... |
8 |
|
|
2.1 |
Помещение водоподготовки..................................................................................................... |
8 |
|
2.2 |
Помещение гидростанции гидроцилиндров свайного устройства..................................... |
10 |
|
2.3 Сухие отсеки............................................................................................................................ |
12 |
|
|
2.4 |
Мастерская ............................................................................................................................... |
13 |
3 |
Помещения на главной палубе ...................................................................................................... |
13 |
|
|
3.1 |
Санитарно-бытовые помещения ........................................................................................... |
13 |
|
3.2 |
Санитарно-гигиенические помещения на главной палубе.................................................. |
14 |
|
3.3 |
Камбуз....................................................................................................................................... |
15 |
|
3.4 |
Кладовые на главной палубе и помещение для курения..................................................... |
17 |
4 |
Помещения рубки второго яруса................................................................................................... |
17 |
|
|
4.1 |
Санитарно-гигиенические помещения в рубке второго яруса............................................ |
17 |
|
4.2 |
Аккумуляторная....................................................................................................................... |
18 |
|
4.3 |
Помещение кондиционеров.................................................................................................... |
19 |
|
4.4 |
Электроаппаратная.................................................................................................................. |
20 |
|
4.5 |
Помещение АДГ...................................................................................................................... |
20 |
5 |
Рубка управления, общественные и жилые помещения ............................................................. |
22 |
|
|
Список использованных источников ............................................................................................ |
23 |
|
|
|
|
|
|
RDB 66.42-025-001 |
Лист |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подп. |
Дата |
|
|
|
|
Введение
В настоящем документе выполнен расчет системы вентиляции для помещений неса-
моходного дноуглубительного земснаряда.
Расчет выполнен с учетом требований к вентиляции «Правил классификации и по-
стройки судов внутреннего плавания» Российского Речного Регистра 2008 года части II «Энер-
гетические установки и системы» [1] по методике РД 5.5584-89 «Системы кондиционирова-
ния воздуха и вентиляции судов. Правила проектирования» [2]. С учетом требований к венти-
ляции «Санитарных правил и норм» для судов внутреннего плавания [3].
Основные характеристики судна |
|
Длина по КВЛ, м ............................................................................................... |
.…….. 52,9 |
Ширина В, м ...................................................................................................... |
…….....12,0 |
Высота борта Н, м ............................................................................................ |
……….3,4 |
Осадка расчётная, Т, м ..................................................................................... |
…….....1,3 |
Класс Российского Речного Регистра..................................................... |
" О 2,0 (лед40)А" |
Эксплуатация судна предусматривается в пределах рабочих температур +35° -10° С.
Скорость движения воздуха относительно судна принимается равной – 3 м/с.
В расчете принимаются следующие параметры в соответствии с ТЗ и [5, таблица 2]
-температура наружного воздуха |
лето плюс 35° С, |
зима минус 10°С; |
|
-температура забортной воды |
лето плюс 30° С, |
зима 0°С; |
|
-температура воздуха помещений |
лето |
зима |
|
Машинное отделение |
не более, чем на 8° С |
не ниже плюс 12°С при не- |
|
Помещение АДГ |
выше наружного - 43° С |
работающих механизмах. |
|
Помещение гидростанции гидроци- |
|
|
|
линдров свайного устройства |
|
|
|
Помещение кондиционера |
|
|
|
Камбуз |
не более, чем на 8° С |
+16° С |
|
|
выше наружного - 43° С |
||
|
|
||
Санитарно-бытовые, прачечные, |
не более, чем на 5° С |
+16° С |
|
гладильные |
выше наружного – 40 ° С |
||
|
|
|
|
|
|
RDB 66.42-025-001 |
Лист |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подп. |
Дата |
|
|
|
|
1 Машинное отделение
1.1 Согласно требованиям Правил [1, п.10.12.8,ч.II] вентиляция машинных помещений должна обеспечивать достаточный приток воздуха, необходимого для обслуживания и работы объектов энергетической установки при любых условиях эксплуатации судна. Должно обеспе-
чиваться удаление воздуха из нижних зон помещений, а также из мест под настилом, где воз-
можно скопление газов тяжелее воздуха.
Согласно рекомендации [2] и [3] подача приточного воздуха должна осуществляться системой искусственной вентиляции, а вытяжка – естественной вентиляцией.
1.2Количество приточного воздуха определяется в летний и зимний период по расчету на ассимиляцию избыточных тепловыделений, количество вытяжного воздуха определяется по балансу с притоком за вычетом воздуха, потребляемого механизмами [3,ч.I п.3.1.3 таблица 11].
1.3Суммарные явные теплопритоки для летнего и зимнего периода в машинное отде-
ление определяются по формуле: |
|
|||
|
|
|
∑Qявн = Qоб+ Qог +Qл+ Qс |
(1) |
где |
∑Qявн – суммарный явный теплоприток, Вт; |
|
||
|
Qоб – тепловой поток, от находящихся в МО приборов и оборудования, Вт; |
|||
|
Qог – |
тепловой поток через ограждающие поверхности, Вт; |
||
|
Qл |
– |
явный тепловой поток, выделяемый людьми, |
находящимися в помещении |
|
|
|
МО, Вт; |
|
|
Qс |
– |
тепловой поток, поступающий от солнечной радиации, Вт; |
|
1.4 Суммарный тепловой поток от находящегося в МО оборудования равен |
||||
|
|
|
Qоб = QДв+ QДГ +QГРЩ + Qн + QКР + QК |
(2) |
где |
QДв – тепловой поток, выделяемый двигателем ДРРА1200/1200, Вт; |
|||
|
QДГ– тепловой поток, выделяемый дизель-генераторами ДГС500/1000, Вт; |
|||
|
QГРЩ -тепловой поток, выделяемый ГРЩ |
|
||
Qн- тепловой поток, выделяемый насосами установленными в МО;
QКР - тепловой поток, выделяемый компрессором, Вт;
QК - тепловой поток, выделяемый котлом, Вт;
1.4.1 Тепловой поток от двигателем ДРРА1200/1200 определяется по формуле [2,
приложение 1 (27)]: |
|
|
||||||
|
|
|
|
Qдв = N × q × a , |
(3) |
|
||
|
|
где N – |
мощность, Вт; |
|
|
|||
|
|
q – |
удельный тепловой поток, Вт на Вт мощности двигателя; |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
RDB 66.42-025-001 |
|
Лист |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подп. |
Дата |
|
|
||
|
|
|
||||||
a - коэффициент, учитывающий размещение и одновременность работы вспомо-
гательных двигателей и оборудования;
QД= 1200 × 103 × 40 × 10-3·0,9 = 43200 Вт
QДГ =500 × 103 × 40 × 10-3·0,9 = 18000Вт
1.4.2 QГРЩ – тепловой поток поступающий от главного распределительного щита опре-
деляется по [2, приложение1, (14)] |
|
QГРЩ = 10 × Nщ, Вт., |
(4) |
где Nщ – подводимая к щиту мощность, кВт; |
|
QГРЩ = 10·1000=10000 Вт |
|
1.4.3 Теплопритоки от установленных в МО насосов определяемые по формуле [2, при-
ложение1, (13)]:
|
|
1 |
|
|
t |
|
Qн |
= 1000 × N × |
|
-1 |
× |
|
(5) |
|
|
|||||
|
|
η |
|
|
60 |
|
|
|
|
|
|
||
где h - коэффициент полезного действия электродвигателя насоса;
N-мощность электродвигателя насоса кВт;
t – продолжительность работы электродвигателя в течение часа, мин.
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Насос водотушения |
|
QВТ = 1000 × 25 × |
|
|
-1 |
× |
|
|
=520Вт; |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
0,8 |
|
|
|
|
60 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
10 |
|
|
|
|
|
|
||
Насос технической воды |
QТВ = 1000 × 5,5 × |
|
|
|
|
-1 × |
|
=229Вт; |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
0,8 |
|
|
60 |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
10 |
|
|
Насосы балластно-осушительные -2шт |
QБО |
= 2·1000 × 6,0 × |
|
-1 |
× |
|
=500Вт |
|||||||||||||
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,8 |
|
|
60 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Насос шламовый |
QШ = 1000 ×1,5 × |
|
|
-1 |
× |
|
|
=31Вт; |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
0,8 |
|
|
60 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
10 |
|
||
Насос топливоперекачивающий |
QТП = 1000 × |
2,2 × |
|
- |
1 × |
|
=92Вт; |
|||||
|
|
|||||||||||
|
|
|
0,8 |
|
|
|
|
60 |
|
|||
|
|
1 |
|
|
|
10 |
|
|
|
|||
Насос отработанного масла |
QМ = 1000 ×1,1× |
|
|
-1 |
× |
|
|
|
=46Вт; |
|||
|
|
|
|
|||||||||
|
|
0,8 |
|
|
|
60 |
|
|
|
|||
QН=1418Вт
1.4.4 QКР– тепловой поток поступающий от компрессора определяется по формуле (4): QКР = 10 × NКР, Вт.,
где NКР – мощность потребляемая компрессором, кВт;
QКР= 10·5,7=57Вт
Теплопритоки от работающего котла:
|
|
|
|
|
RDB 66.42-025-001 |
Лист |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подп. |
Дата |
|
|
|
|
Qк = В × q × a Вт
Qк - тепловой поток от котлов;
В – мощность, Вт;
q – удельный тепловой поток, Вт;
a- коэффициент, учитывающий размещение и одновременность работы вспомога-
тельных двигателей и оборудования.
Qк = 30000 × 47 ×10-3· 0,9= 1269Вт.
Qоб = 43200+ 18000+ 10000+1418+ 57+1269=73944Вт
1.5 Тепловой поток через ограждающие поверхности в объем машинного отделения определяется по формуле [2, приложение 1, (2)]
Qог = k × F × (tн – t п), Вт, (6)
где k – коэффициент теплопередачи ограждения, В/(м2×К); F – площадь поверхности ограждения, м2;
tп – температура воздуха помещения, °С; tн – температура наружного воздуха, °С.
Для летнего периода
Qог дн,б.= 0,9 × 224,8×(30– 43) = -2630 Вт – тепловой поток через борта и днище под водой;
Qог б = 0,9 × 64,7× (35– 43) = -466 Вт – тепловой поток через борта выше воды; Qог п = 0,6 × 140(35– 43) = -672 Вт – тепловой поток через палубу;
Qог = -3768Вт
Для зимнего периода
Qог дн,б.= 0,9 × 224,8×(0– 12) = -2428 Вт – тепловой поток через борта и днище под водой;
Qог б = 0,9 × 64,7× (-10– 12) = -1281 Вт – тепловой поток через борта выше воды; Qог п = 0,6 × 140(-10– 12) = -1848 Вт – тепловой поток через палубу;
Qог = -5557Вт
1.6 Тепловой поток, поступающий от солнечной радиации определяется по формуле
[2, приложение 1, (3)]:
Q |
= |
k |
× q |
|
× e |
× F |
(7) |
|
|
||||||
с |
|
aн |
p |
p |
p |
|
|
|
|
|
|
||||
где k – коэффициент теплопередачи ограждения, В/(м2×К);
|
|
|
|
|
RDB 66.42-025-001 |
Лист |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
|
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подп. |
Дата |
|
|
|
|
dн - коэффициент теплопередачи от наружного воздуха к наружной поверхности
|
ограждения; |
||||
dн =2,33+ 11,63 |
|
=2,33+11,63 |
|
=22,5Вт/(м2·К); |
|
Wc |
3 |
||||
wc – |
скорость движения воздуха относительно судна, м/с; |
||||
qp – |
расчетное значение поверхностной плотности потока солнечной энергии, Вт/м2; |
||||
709 |
– расчетное значение поверхностной плотности потока солнечной энергии на |
||||
вертикальную поверхность, Вт/м2; |
|||||
987 |
– расчетное значение поверхностной плотности потока солнечной энергии на го- |
||||
ризонтальную поверхность, Вт/м2;
εp – коэффициент поглощения солнечной радиации;
Fp – площадь поверхности ограждения, подверженная действию солнечной радиа-
ции.
Q |
|
= |
|
0,6 |
× 987 × 0,7 ×140 = 2579Вт |
||||
с пал |
|
|
|
||||||
|
|
22,5 |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|||||
Q |
|
|
= |
|
0,6 |
× 709 × 0,7 × 32, ,35 = 428Вт |
|||
с борт |
22,5 |
||||||||
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
||||
Qс = 3007Вт
1.7Суммарные теплопритоки в объем машинного отделения :
Для летнего периода
∑Qявн = 73944-3768+3007=73183Вт Для зимнего периода
∑Qявн = 73944-5557=68387Вт
1.8Количество воздуха, необходимое для ассимиляции избыточных тепловыделений в объёме машинного отделения, определяется из уравнения теплового баланса по формуле
[2, приложение 1, (46)]
|
|
|
∑Q |
|
|
L = |
|
|
(8) |
|
|
|
||
|
|
Ср |
ρ (tn - tпод ) |
|
где |
Сp – теплоёмкость воздуха, 103 Дж/(кг·° С); |
|||
р – |
плотность воздуха, кг/м3; |
|||
tп – |
температура воздуха помещения, °С; |
|||
tпод – температура подаваемого в помещение воздуха, °С.
Для летнего периода
|
|
|
|
|
RDB 66.42-025-001 |
Лист |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7 |
|
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подп. |
Дата |
|
|
|
|
L = |
|
∑ |
Q |
|
= |
|
73183 |
= 7,985м3/с =28746м3/ч. |
||
|
|
|
|
|
103 ×1,1455 × (43 - 35) |
|||||
|
Срr(tn - tпод ) |
|
||||||||
|
Для зимнего периода |
|||||||||
L = |
|
|
68387 |
|
|
= 2,32м3/с=8352м3/ч. |
||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
×1,341 |
× (12 |
- (-10)) |
|||||||
|
103 |
|
|
|||||||
1.9 Для обеспечения этой производительности устанавливаются два осевых судовых |
||||||||||
вентилятора ВОС 100/10-1.1 |
производительностью 10000 (8560-11600)м3/ч, давлением |
|||||||||
1150-600 Па и ВОС 160/10-1.1 производительностью 16000 (12000-21000)м3/ч, давлением
1200-100 Па Для поддержания эксплуатационной температуры в зимнее время в МО уста-
навливаются электрогрелки.
1.10 Производительность вытяжной вентиляции МО должна быть не менее приточной
за вычетом воздуха потребляемого механизмами [3, таблица 2.8,] в настоящем случае меха-
низмы потребляют для работы наружный воздух через специальные патрубки и расчётное ко-
личество вытяжного воздуха МО равно расчётному количеству приточного воздуха.
1.11 Площадь свободного проходного сечения |
трубы, необходимая для удаления воз- |
|||||
духа, определяется по формуле [2, приложение 1, (56)]: |
||||||
Для летнего периода |
|
|||||
F= |
L |
= |
28268 |
=0,785м2 |
(9) |
|
|
||||||
3600v |
||||||
|
3600 ×10,0 |
|
|
|||
скорость на выходе согласно [2, приложение 2, таб.20] 10 м/с.
Для обеспечения вытяжки устанавливаются две крышки вентиляционные Ду 500 и
вытяжные головки дефлекторные запорные: Ду300.
2 Помещения в трюме
2.1 Помещение водоподготовки
2.1.1.В помещении водоподготовки устанавливаются: насосная станция питьевой воды,
станция приготовления воды, цистерна питьевой воды. Вентиляция в помещении приточно-
вытяжная.
Количество приточного воздуха определяется в летний и зимний период по расчету на ассимиляцию избыточных тепловыделений, количество вытяжного воздуха определяется по балансу с притоком.
2.1.2 Суммарные явные теплопритоки для летнего и зимнего периода в помещение во-
доподготовки определяются по формуле (1):
∑Qявн = Qоб+ Qог + Qс ,
|
|
|
|
|
RDB 66.42-025-001 |
Лист |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
|
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подп. |
Дата |
|
|
|
|
2.1.3 Суммарный тепловой поток от находящегося в помещении водоподготовки обо-
рудования определяется по формуле (2) и равен:
Qоб = QНС +QСПВ
где QНС– тепловой поток, выделяемый насосной станцией питьевой воды;
QСПВ -тепловой поток, выделяемый при работе станции приготовления воды.
2.1.4 Теплопритоки от насосной станции определяемые по формуле (5):
|
1 |
|
|
20 |
|
QНС = 1000 × 0,775 × |
|
-1 |
× |
|
=65Вт; |
|
60 |
||||
0,8 |
|
|
|
||
2.1.5 Теплопритоки от станции приготовления воды определяемые по формуле (5):
|
1 |
|
|
5 |
|
QНС = 1000 × 2,5 × |
|
-1 |
× |
|
=52Вт; |
|
60 |
||||
0,8 |
|
|
|
||
Qоб = 65 +52=117Вт.
2.1.6 Тепловой поток через ограждающие поверхности в объем помещения водопод-
готовки определяется по формуле (6) Qог = k × F × (tн – t п), Вт,
Для летнего периода
Qог дн,б.= 0,9 × 1,54×(30– 43) = -18 Вт – тепловой поток через борта и днище под водой;
Qог б = 0,9 × 8,1× (35– 43) = -52 Вт – тепловой поток через борта выше воды;
Qог п = 0,6 × 4,6(35– 43) = -22 Вт – тепловой поток через палубу;
Qог = -92Вт
Для зимнего периода
Qог дн,б.= 0,9 × 1,54×(0– 12) = -18 Вт – тепловой поток через борта и днище под водой;
Qог б = 0,9 × 8,1× (-10– 12) = -160 Вт – тепловой поток через борта выше воды; Qог п = 0,6 × 4,6(-10– 12) = -61 Вт – тепловой поток через палубу;
Qог = -239Вт
2.1.7 Тепловой поток, поступающий от солнечной радиации определяется по формуле (7):
|
|
|
Q |
|
= |
|
k |
× q |
|
× e |
|
× F |
||||||
|
|
|
с |
|
|
|
p |
p |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
aн |
|
p |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
Q |
= |
|
|
0,6 |
× 987 × 0,7 × 4,6 = 85Вт |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
с пал |
|
|
22,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
RDB 66.42-025-001 |
Лист |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9 |
|
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подп. |
|
|
|
Дата |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Q |
|
= |
|
0,6 |
× 709 × 0,7 ×8,1 = 107Вт |
сборт |
|
|
|||
|
22,5 |
|
|||
|
|
|
|||
|
|
Qс |
= 192вт |
||
2.1.8 Суммарные теплопритоки в объем помещения водоподготовки:
Для летнего периода
∑Qявн = 117-92+192=217Вт
Для зимнего периода
∑Qявн = 117-239=--122Вт
2.1.9Количество воздуха, необходимое для ассимиляции избыточных тепловыделений
вобъёме помещения водоподготовки, определяется из уравнения теплового баланса по фор-
муле (8):
∑Q
L =
Ср ρ (tn − tпод )
L = |
∑ |
Q |
= |
|
217 |
= 0,024 |
м3/с =85м3/ч. |
|
Срρ(tn − tпод ) |
103 ×1,1455 × (43 - 35) |
|||||||
|
|
|
|
|||||
2.1.10 Для обеспечения этой производительности устанавливается головка вытяжная дефлекторная Ду150 и головка грибовидная Ду 150.
2.2 Помещение гидростанции гидроцилиндров свайного устройства
2.2.1 Вентиляция в помещении гидростанции гидроцилиндров свайного устройства
приточно-вытяжная.
Количество приточного воздуха определяется в летний и зимний период по расчету на ассимиляцию избыточных тепловыделений, количество вытяжного воздуха определяется по
балансу с притоком.
2.2.2 Суммарные явные теплопритоки для летнего и зимнего периода в помещение во-
доподготовки определяются по формуле (1):
∑Qявн = Qггсу + Qог + Qс ,
где Qггсу – тепловой поток, выделяемый гидростанцией гидроцилиндров свайного
устройства.
2.2.3 Теплопритоки от гидростанцией гидроцилиндров свайного устройства определя-
ются по формуле [2, приложение 1, (9)]:
Qггсу = 1000× Nэл ( |
|
1 |
-1) |
Вт |
(10) |
η |
|
||||
|
|
ГГСУ |
|
|
|
|
|
|
|
|
RDB 66.42-025-001 |
Лист |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
|
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подп. |
Дата |
|
|
|
|