Диплом СЭ 2021 год СМТ (Земснаряд) / Дипломные проект / Земснаряд / Корпусная часть в ПДФ / RDB 66.42-021-001 Расчет элементов набора по Правилам РРР

Таблица 4

6 × 200

В качестве флоров и кильсонов принимаем тавровый профиль Т 8× 80 ,

имеющий W = 203,8 см3 и fс = 12,0 см2.

3.2.1.5 Флоры и кильсоны в оконечностях

Согласно п. 2.4.96 [1], размеры набора должны быть не меньше требуемых для набора в средней части корпуса судна.

Согласно п. 2.4.97.1 [1], толщина стенки флоров в носовой оконечности,

должна быть на 1мм больше, чем требуется в средней части судна.

Толщина стенки флоров в форпике судов, швартующихся носом к необорудованному берегу, должна быть на 2 мм больше, чем требуемая Правилами в средней части судна.

Фактический момент сопротивления с учетом присоединенного пояска определяется в таблице 5.

Таблица5

В качестве флоров, кильсонов и стоек на транце в оконечностях принимаем

3.2.1.6 Ребра жесткости днища в районе 13-28 шп. и 86-94 шп.

Момент сопротивления поперечного сечения ребер жесткости днища с присоединенным пояском в средней части судна должен быть не менее, определенного по формуле 2.4.14-1 [1]:

W = 10 а 1 d 2 ( T + r ) = 10 × 0 ,65 × 1,1 2 × (1,3 + 1,0 ) = 18 ,1см 3 ,

где а1 = 0,65 м – расстояние между ребрами жесткости,

d = 1,1 – расстояние между флорами.

Момент инерции не менее:

I = 2 ,8d 2 ( f + 100a 1 t ) = 2,8 × 1,1 2 (7 ,39 + 100 × 0 ,65 × 0 ,8) = 201 ,2 см 4

где f = 7,39 м – площадь поперечного сечения ребра.

Ширина присоединенного пояска поперечного сечения балок холостого набора согласно п.2.2.53 [1] определяется по формуле 2.2.53.1[1]:

c3 = 0,5а =0,5 × 65 = 32,5см.

Ширина присоединенного пояска не должна превышать 1/6 длины расчетного пролета:

с=1/6·110=18,3 см.

Ширина присоединенного пояска также не должна приниматься более 50 его толщин:

с=50·0,8=40,0 см.

Фактический момент сопротивления с учетом присоединенного пояска определяется в таблице 6.

Таблица 6

w= 35,3

В качестве продольных ребер жесткости днища принимаем ∟75х75х5,

имеющий W=35,3 см3 , I=209,3 см4. (Iтреб=201,2 см4).

3.2.1.7 Ребра жесткости днища в районе цистерн 56-86 шп.

Момент сопротивления поперечного сечения продольных ребер жесткости днища с присоединенным пояском должен быть не менее, определенного по формуле

2.4.28-1 [1]:

Ширина присоединенного пояска поперечного сечения балок холостого набора согласно п.2.2.53 [1] определяется по формуле 2.2.53.1[1]:

c3 = 0,5а =0,5 × 65 = 32,5см

Ширина присоединенного пояска не должна превышать 1/6 длины расчетного пролета:

с=1/6·110= 18,3см.

Ширина присоединенного пояска также не должна приниматься более 50 его толщин:

с=50·0,8=40,0 см.

Фактический момент сопротивления с учетом присоединенного пояска определяется в таблице 7.

Таблица 7

w= 35,3

В качестве продольных ребер жесткости днища принимаем ∟75х75х5,0,

имеющий W=35,3 см3 , I=209,3 см4.

Момент сопротивления поперечного сечения продольных ребер жесткости второго дна с присоединенным пояском должен быть не менее, определенного по формуле 2.4.28-3 [1]:

∟75х75х5,0, имеющий W=35,3 см3 , I=209,3 см4.

3.2.2 Набор борта

3.2.2.1 Рамный шпангоут борта в средней части 13-94 шп.

Момент сопротивления поперечного сечения рамного шпангоута с присоединённым пояском, согласно 2.4.36[1] должен быть не менее,

определенного по формуле 2.4.36-1[1]:

W = 10кНсd = 10× 2,55× 3,4 × 1,1 = 95,4см3 ,

где k = 2 + 0,085L = 2 + 0,085 × 52,9 = 2,55 ;

Hc = 3,4мвысота борта;

d = 1,1м - расстояние между рамными шпангоутами.

Ширина присоединенного пояска поперечного сечения рамных балок

согласно п.2.2.53 [1] определяется по формуле 2.2.53.3[1]:

cз = 0,5d[1 + 0,45(100t / a)2 ]=0,5 × 110 × [1 + 0,45(100 × 0,8 / 55)2 ]= 107 см.

Ширина присоединенного пояска не должна превышать 1/6 длины

расчетного пролета.

с=1/6·340=56,7 см.

Согласно п.2.4.119 [1], момент сопротивления поперечного сечения для рамных бортовых шпангоутов должен быть не менее:

W = 12,5Нсd2 + 0,085L = 12,5 ×3,4 × 1,1 × 2,55 = 119,2 см3

Фактический момент сопротивления с учетом присоединенного пояска

определяется в таблице 8.

Таблица 8

Бортовой стрингер установлен на высоте 1700 мм от ОП.

3.2.2.2 Рамный шпангоут борта в оконечностях

Согласно 2.4.96 [1], размеры набора должны быть не меньше требуемых для набора в средней части корпуса судна.

Момент сопротивления поперечного сечения рамных шпангоутов должен быть увеличен на 25% в носовой оконечности и на 15% в кормовой.

WРШ.нос. ок.. > 95,4 х 1,25 = 119,3 см3

WРШ.нос. ок.. > 95,4 х 1,15 = 109,7 см3

Согласно п.2.4.119 [1], момент сопротивления поперечного сечения для

3.2.2.3 Холостой шпангоут борта в средней части 13-94 шп.

Момент сопротивления поперечного сечения холостого шпангоута с присоединённым пояском в средней части судна, согласно 2.4.37 [1], должен быть не менее, определенного по формуле 2.4.37[1]:

W = 12кla = 12× 2,55× 1,7 × 0,55 = 28,6 см3 ,

где l =1,7 м- расстояние между бортовым стрингером и палубой;

а = 0,55 м – шпация.

Ширина присоединенного пояска поперечного сечения балок холостого набора согласно п.2.2.53 [1] определяется по формуле 2.2.53.1[1]:

c3 = 0,5а =0,5 × 55 = 27,5см .

Ширина присоединенного пояска не должна превышать 1/6 длины расчетного пролета.

с=1/6·170=28,3 см.

Ширина присоединенного пояска также не должна приниматься более 50 его толщин:

с=50·0,8=40 см.

Согласно п.2.4.120 [1], момент сопротивления поперечного сечения для холостых бортовых шпангоутов должен быть не менее:

W =35,9 см3 , I=230,9 см4.

3.2.2.4 Холостой шпангоут борта в оконечностях

Согласно 2.4.96 [1], размеры набора должны быть не меньше требуемых для набора в средней части корпуса судна.

w= 60,3

В качестве холостых шпангоутов в носовой и кормовой оконечностях, к

установке принимаем равнополочный уголок 90х90х6, имеющий W = 60,3 см3.

3.2.3 Палубный набор

3.2.3.1 Рамный бимс и карлингс в районе 13-28 шп.

Размеры элементов палубного набора определяем для открытых не предназначенных для размещения груза участков палуб.

Момент сопротивления поперечного сечения рамного бимса с

присоединенным пояском в средней части судна должен быть не менее,

определяемого по формуле 2.4.48.3[1]:

W = к0к1к2dB12 = 11× 1 × 0,84× 1,1 × 4,052 = 166,7 см3 ,

где к0 = 11коэффициент для рамных бимсов;

к1 = 1- коэффициент, определяемый по таблице 2.4.11-1[2];

к2 = 1 - коэффициент, определяемый по таблице 2.4.11-2[2]; d = 1,1м - расстояние между рамными бимсами;

В1 = 4,05 м - расстояние между бортом.

Момент инерции поперечного сечения рамного бимса с присоединенным пояском,

должен быть не менее определяемого по формуле 2.4.50 [1]: I = 3B1W =3 × 4,05× 166,7 = 2025 см4.

Ширина присоединенного пояска поперечного сечения рамных балок согласно п.2.2.53 [1] определяется по формуле 2.2.53.2[1]:

cз = 0,5d[1 + 0,45(100t / a)2 ]=0,5 × 110 × [1 + 0,45× (100 × 0,6 / 65)2 ]= 76,1 см,

где d = 110 см – расстояние между рамными бимсами;

а = 65 см – расстояние между холостыми балками; t = 0,6 см – толщина настила палубы.

Ширина присоединенного пояска также не должна превышать 1/6 длины расчетного пролета:

с=1/6·405=67,5см.

Фактический момент сопротивления с учетом присоединенного пояска определяется в таблице 12.

Таблица 12

3.2.3.2 Рамный бимс в средней части судна в районе 28-56 шп.

Размеры элементов палубного набора определяем для открытых, не предназначенных для размещения груза участков палуб. Момент сопротивления поперечного сечения рамного бимса с присоединенным пояском в средней части судна должен быть не менее, определяемого по формуле 2.4.48.3[1]:

W = к0к1к2dB12 = 11× 0,69 ×0,5 × 1,1 × 12,02 = 601см3

Момент инерции поперечного сечения рамного бимса с присоединенным пояском ,

должен быть не менее определяемого по формуле 2.4.50 [1]: I = 3B1W =3 × 12 × 601 = 21636см4 .

Ширина присоединенного пояска поперечного сечения рамных балок согласно п.2.2.53 [1] определяется по формуле 2.2.53.2[1]:

cз = 0,5d[1 + 0,45(100t / a)2 ]=0,5 × 110 × [1 + 0,45(100 × 0,6 / 65)2 ]= 76,1см.

Ширина присоединенного пояска также не должна превышать 1/6 длины расчетного пролета:

с=1/6·12000=2000 см.

Фактический момент сопротивления с учетом присоединенного пояска определяется в таблице 13.