Добавил:
stepanenkoiaroslavwork@gmail.com Добрый день, если вы воспользовались предоставленной информацией и она вам пригодилась, то это супер. Если захотите отблагодарить, то лучшей благодарностью будет написать мне на почту, приложив ваши готовые работы по другим предметам. Возможно они послужат кому-то хорошим примером. 😉😉😉 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

4 Курс / САЭС / Курсовая работа 1 / Курсовик по САЭС

.pdf
Скачиваний:
1
Добавлен:
22.12.2025
Размер:
510.11 Кб
Скачать

5 ВЫБОР АППАРАТУРЫ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ

УСТРОЙСТВ

5.1. Общие положения.

Для обеспечения надёжной работы судовых электроустановок выбираемые электрические аппараты, должны удовлетворять ряду общих и специфических требований, которые определены в Правилах Регистра и других нормативных документах.

Любой аппарат сначала выбирается по основным номинальным параметрам – род тока, частота, напряжение и ток, затем – по конструктивному исполнению и после этого проверяется по наиболее тяжёлым условиям работы.

По номинальному напряжению аппараты выбираются аналогично другим видам электрооборудования так, чтобы выполнялось условие:

где

U

уст.ном

 

U

апп.ном.

U

уст.ном

,

 

 

 

- номинальное напряжение установки, В;

U

апп.ном.

 

-

номинальное напряжение аппарата, указанное на его

щитке.

Выполнение данного условия обусловлено необходимостью предотвращения электрического пробоя изоляции аппарата при максимально возможных в данной установке значениях напряжения. От этого значения зависят воздушные зазоры и толщина изоляционных материалов между токоведущими частями, определяющие габариты аппарата в целом.

По номинальному току аппараты выбирают исходя из необходимости выполнения условия:

Iапп.ном. I раб.max ,

Лист

КП 26.05.07-18КСЭ964-2022 ПЗ

Изм Лист

№ докум.

Подп Дата

где I раб.max - расчётное значение длительного рабочего тока,

проходящего через аппарат в режиме, когда значение указанного тока максимально;

I

апп.ном. - номинальный ток аппарата, т.е. ток, который аппарат

 

может выдержать длительное время, если температура окружающей среды не превышает расчётную.

Невыполнение этого условия вызовет превышение рабочей температуры нагрева токоведущих частей над температурой, максимально допустимой для используемой изоляции. Поскольку при этом электрические и механические свойства большинства изоляционных материалов существенно ухудшаются, то это неизбежно приведёт к сокращению срока службы изоляции.

По конструктивному исполнению аппараты выбирают так, чтобы они могли обеспечить надёжную работу данной электрической установки в специфических условиях моря. Но при этом, аппараты должны быть относительно дёшевы и просты в эксплуатации.

5.2. Расчёт автоматических выключателей

Порядок расчёта следующий:

В графе №21 номер нашего автоматического выключателя в соответствии со схемой генерирования и распределения электроэнергии на судне (Приложение В). Далее мы выбираем ток расцепителя и марку автомата в соответствии с нашим расчетным током потребителя.

Основным моментом, вызывающим трудности при выборе автоматического выключателя, является определение его защитных параметров — уставок по току и времени, проверка по предельным токам к.з., а также проверка автоматического выключателя по чувствительности и условиям отстройки от ложной работы.

Лист

КП 26.05.07-18КСЭ964-2022 ПЗ

Изм Лист

№ докум.

Подп Дата

Например для рулевого устройства по вышеперечисленным параметрам выбираем низковольтный автоматический выключатель ВА06-36

с током расцепителя Iрасц = 40 А, время выдержки автомата 0,04с.

Коэффициент уставки автоматического выключателя расчитывается следующим образом:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

I

 

34,08

 

k

 

k

 

k

k

 

k

 

расч

= 1, 05 1,15 1, 3 7

= 9, 4,

уст

над

а

пуск

 

40

 

 

доп

 

 

I

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

расцеп

 

 

 

где

k уст

- уставка по току срабатывания выключателя по ТУ завода-

изготовителя, выражаемая в виде кратности в % по отношению к номинальному току расцепителя выбранного выключателя;

k

над

 

k

доп

 

-коэффициент надёжности, принимаемым равным 1,05;

-коэффициент, учитывающий плюсовой допуск на значение

пускового тока двигателя, принимается в соответствии с ГОСТ 183-74

равным 1,15;

k

- коэффициент, учитывающий величину апериодической

а

составляющей пускового тока, принимается равным 1,3 для цепей переменного тока;

kпуск - каталожное значение кратности пускового тока двигателя по ТУ завода-изготовителя;

I расч - расчетный ток, A;

I расцеп - ток расцепителя автомата, A. Ток уставки автоматического выключателя:

I уст = I расч K уст = 34, 08 9, 4 = 320, 352 А.

Дальнейшие расчеты и выбор автоматического выключателя производим аналогично, данные расчетов представлены в (Приложение Г).

Лист

КП 26.05.07-18КСЭ964-2022 ПЗ

Изм Лист

№ докум.

Подп Дата

6 ВЫБОР ТРАНСФОРМАТОРОВ

Выбор трансформаторов осуществляется по полной мощности потребителей, подключенных к его вторичной обмотке. Полная мощность потребителей, работающих в самом загруженном режиме – 137,55 кВА, в

аварийном режиме (питание от АРЩ) – 114 кВА.

В качестве примера возьмём трансформатор TV1.

Расчёт трансформаторов производим, отталкиваясь от суммарной мощности потребителей для данного трансформатора:

P

=114 кВА.

ГРЩ

 

Выбор трансформатора осуществляется по условию:

P

P

,

ГРЩ

трра

 

где

P тр ра

- номинальная мощность трансформатора.

Выбираем трансформатор типа «ТСЗМ-160-74.ОМ5», мощностью 150

кВА.

Дальнейшие расчёты производим аналогично (Приложение Г).

Лист

КП 26.05.07-18КСЭ964-2022 ПЗ

Изм Лист

№ докум.

Подп Дата

7 ВЫБОР И РАСЧЁТ ШИН ГРЩ И АРЩ

Внастоящее время в большинстве случаев проектной практики для выполнения ГРЩ и других РУ принимаются типовые нормализованные серии панелей и щитов блочного типа, в которых сборные шины являются составной частью комплектации и уже рассчитаны на определенные условия работы. При этом отдельная процедура выбора и проверки сборных шин не требуется. В

отдельных случаях проектирования СЭЭС с использованием РУ индивидуального каркасного исполнения она необходима.

Вобщем случае выбор сборных шин РУ включает в себя:

определение возможного наибольшего длительного тока нагрузки на шины;

выбор формы, расположения, сечения и числа полос шин;

проверку шин на динамическую (возможность появления резонанса) и

термическую устойчивость.

Рассмотрим особенности указанных проектных процедур.

Наибольший длительный ток шин ГРЩ и других РУ определяется исходя

из распределения нагрузки вдоль сборных шин с учетом коэффициента одновременности работы присоединений. При этом, в качестве расчетного,

должен рассматриваться наиболее тяжелый режим работы.

Поскольку точный учет фактического распределения нагрузки вдоль сборных шин ГРЩ при параллельной работе нескольких генераторов практически невозможен, то при проектировании сборных шин в качестве расчетного обычно рассматривается режим раздельной работы генераторов, считая, что в этом случае генераторные шины загружены примерно одинаково.

Наибольший длительный ток шин ГРЩ определяют из условия:

I

нагр.тах

= К

нн

I

н

=1,15 450 = 517,5

А,

 

 

 

 

 

где Кнн коэффициент, учитывающий неравномерность нагрузки шин по

длине, Кнн = 1,15;

Лист

КП 26.05.07-18КСЭ964-2022 ПЗ

Изм Лист

№ докум.

Подп Дата

I

н - номинальный ток генератора.

 

 

 

Аналогично для АРЩ:

 

 

 

 

 

 

 

I

нагр.тах

= К

нн

I

н

=1,15 360 = 414

А.

 

 

 

 

 

 

Форма сечения шин определяет площадь поверхности охлаждения и соответственно допустимый ток нагрузки. При одной площади поперечного сечения поверхность охлаждения шин прямоугольного сечения всегда больше,

чем у шин круглого (сплошного) сечения и это различие возрастает с уменьшением толщины прямоугольных шин.

Предпочтение отдаётся одно-, двухили трёхполосным шинам прямоугольного сечения, а при очень больших токах – шинам коробчатого сечения.

Лист

КП 26.05.07-18КСЭ964-2022 ПЗ

Изм Лист

№ докум.

Подп Дата

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В данном курсовом проекте была разработана судовая электроэнергетическая станция, обеспечивающая производство и распределение электроэнергии на проекте DCV16.

Был обоснован и произведен выбор количества и мощности генераторных агрегатов.

Обоснован и выполнен расчет фидеров от генераторов до главного распределительного щита.

Обоснованы, рассчитаны и выбраны кабели фидеров силовой и осветительной сети.

Обоснована и выбрана коммутационно-защитная аппаратура и выполнен расчет установок.

Целью курсового проекта являлось закрепление и расширение теоретических знаний, путем проектирования электрической части судовых электроэнергетических систем, что и было достигнуто в итоге.

Лист

КП 26.05.07-18КСЭ964-2022 ПЗ

Изм Лист

№ докум.

Подп Дата

СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1. Колодяжный В.В., Титов В.В., Горбулев Ю.Н. Проектирование электрической части судовых электроэнергетических систем. Методические указания по курсовому и дипломному проектированию для студентов высших учебных заведения. Издание 3-е, переработанное и дополненое. -

Керчь: «Керченский государственный морской технологический университет», 2007. – 118 с.

2.Белоруссов Н.И., Саакян А.Е., Яковлева А.И. - «Электрические кабели, провода, шнуры» М.: Энергоатомиздат, 2000. - 648 с.

3.Баранов А.П. - Судовые автоматизированные электроэнергетические системы промысловых судов. – М.: Агропромиздат, 1987. 327 с.

4.Баранников В.Л. - Эксплуатация электрооборудования рыбопромысловых судов: учебное пособие / В.Л. Баранников. – М.:

Моркнига, 2013. – 496 с.

5. Голиков С.П. - Судовая техника высоких напряжений и высоковольтное электрооборудование: учебное пособие / С.П. Голиков. –

Керчь: ФГБОУ ВО «Керченский государственный морской технологический университет», 2016. – 187 с.

6.Голиков С.П., Голубев А.Н., Олейников А.М., Титов И.Л -

Курсовое и дипломное проектирование судового электрооборудования и систем автоматики на рыбопромысловых судах: учебное пособие. - Керчь:

ФГБОУ ВО «Керченский государственный морской технологический университет», 2017. – 287 с.

7.Лейкин В.С., Михайлов В.А. Автоматизированные электроэнергетические системы промысловых судов. – М.: Агропромиздат, 1987. 327 с.

8.Соловьев Н.Н., Самулев В.И. Судовые электроэнергетические

системы. – М.: Транспорт, 1991 г.

Лист

КП 26.05.07-18КСЭ964-2022 ПЗ

Изм Лист

№ докум.

Подп Дата

9.Сергиенко Л.И., Миронов В.В. Электроэнергетические системы морских судов: Учебник для морских училищ. – М.: Транспорт, 1991. - 264 с.

10.Колодяжный В.В., Титов В.В., Горбулев Ю.Н. – Проектирование электрической части судовых электроэнергетических систем. Керчь: КМТИ,

2000. – 118 с.

11.К. Н. Никифоровский, Б. И. Норневский. – Судовые электрические станции: учебное пособие. – М.: Транспорт, 1974. – 432 с.

12.Онищенко Г.Б. – Теория электропривода: Учебник для студентов высших учебных заведений. / Г.Б. Онищенко. – М.: ООО «Образование и исследование», 2013. – 352 с.

13.Граве В.И. – Электропожаробезопасность высоковольтных судовых электроэнергетических систем / В.И. Граве, В.В. Романовский, В.М. Ушаков. – СПб.: Элмор, 2003. – 160 с.

14.Каталог кабелей и автоматов [Электронный ресурс]. URL:

https://www.iek.ru/products/catalog.

15. Технический каталог «Контактор»: Низковольтные автоматические выключатели. Электроаппаратура специального назначения [Электронный ресурс]. URL: https://www.kontaktor.pro-solution.ru.

Лист

КП 26.05.07-18КСЭ964-2022 ПЗ

Изм Лист

№ докум.

Подп Дата

Соседние файлы в папке Курсовая работа 1