Электронный учебно-методический комплекс по дисциплине Металлические конструкции для студентов специальности 1-70 02 01 – «Промышленное и гражданское строительство»

нагрузок, действующих вдоль здания на диск покрытия. Вертикальные связи устанавливаются в тех же осях, что и поперечные горизонтальные связи (см. рис. 8.5б). Шаг вертикальных связей должен совпадать с расположением узлов по нижнему и верхнему поясу стропильных ферм. Как правило, шаг вертикальных связей принимается кратным 6м. В местах расположения вертикальных связей в стропильных фермах следует предусматривать вертикальные стойки.

Расчетная длина в горизонтальной плоскости (ly) верхнего пояса ферм, между которыми расположены вертикальные связи, равна шагу этих связей (на рис. 8.5б деформированная ось верхнего пояса показана штриховой линией). Расчетная длина верхнего пояса других ферм уменьшается присоединением их к вертикальным связям распорками, прогонами или элементами, их заменяющими.

Вертикальные связи проектируются в виде фермочек заводского изготовления, сечения элементов которых подбираются по предельной гибкости (см. выше). В местах установки вертикальных связей элементы "б" горизонтальных связей не ставятся.

Для покрытий зданий с применением панелей-оболочек на пролет поперечные и продольные горизонтальные связи, а также вертикальные связи в пределах покрытия не требуются.

Вертикальные связи между колоннами обеспечивают продольную устойчивость колонн, воспринимают продольные усилия от ветра (W) и крана (Tпр), уменьшают расчетную длину колонн в продольном направлении (из плоскости поперечной рамы). Вертикальные связи между колоннами располагают в средней части температурного отсека (см. рис. 8.5 б, разрез 2-2) с тем, чтобы не препятствовать температурным деформациям. Рекомендуется, чтобы расстояние от торца температурного отсека до вертикальных связей между колоннами не превышало 90 м для отапливаемых зданий и 75 м для неотапливаемых.

Для уменьшения расчетной длины (ly) из плоскости поперечной рамы колонн, расположенных вне связевой панели, используются распорки. Связи, расположенные выше подкрановых балок делаются одинарными и располагаются по оси надкрановой части колонн. Связи, расположенные ниже подкрановых балок, делаются двойными (на рис. 8.5б, разрез 2-2 они показаны сплошной и штриховой линией) и располагаются в плоскости каждой ветви подкрановой части колонн. Сечение вертикальных связей подбирается в большинстве случаев по предельной гибкости. В зданиях с тяжелым и весьма тяжелым режимом работы связи между колоннами рассчитывается по жесткости: горизонтальные отклонения колонн на уровне подкранового рельса при действии продольной крановой нагрузки не должны превышать h1/4000,где h1-отметка уровня головки подкранового рельса.

141

Определение размеров поперечной рамы здания

Наиболее часто при компоновке поперечных рам промышленных зданий используются одноступенчатые колонны, состоящие из надкрановой и подкрановой частей, соответственно, выше и ниже уровня опирания подкрановых балок (см. рис. 8.6а). Надкрановая часть колонн всегда сплошностенчатая, а подкрановая - также может быть сплошностенчатой, если ее ширина (bн) не превышает 1м, в противном случае, подкрановая часть делается сквозной. Делается это с целью уменьшения расхода металла. Сопряжения колонн с фундаментом всегда жесткое. Это проще в конструктивном отношении и обеспечивает неизменяемость каркаса здания в поперечном направлении. Сопряжение колонн с ригелем может быть как жестким, так и шарнирным. Жесткое сопряжение применяется для однопролетных зданий, а шарнирное для многопролетных. При определении вертикальных размеров поперечной рамы здания (ПРЗ) отправной величиной является уровень головки рельса (ур. г. р.). На рис.8.6а этот размер обозначен символом h1. Расстояние от ур. г. р. до низа стропильных конструкций определяется как сумма: h2=hk+f+100мм, где hk - вертикальный габарит крана, f - прогиб ригеля, 100 мм - зазор безопасности между низом ригеля и верхом грузоподъемного крана. Полезная высота здания (Н) равная сумме h1 и h2, исходя из требований унификации, должна быть кратной 600 мм. Высота надкрановой (hb) и подкрановой (hн) частей колонны определяются по формулам:

где а - суммарная высота подкрановой балки и подкранового рельса; h3 - заглубление фундамента. Как правило h3=0.6...1 м.

Привязка крайних колонн к координатным осям (b0) может иметь три значения: 0, 250 и 500 мм. Чем больше поперечная нагрузка, тем больше значение привязки. Нулевая привязка рекомендуется при следующих параметрах: грузоподъемность крана не более 30 т, уровень головки рельса не более 10 м, шаг колонн 6м. Привязка равная 500мм соответственно: при грузоподъемности кранов более 80 т, при h1 более 18 м и шаге колонны 12 м и более. В остальных случаях привязка принимается равной 250 мм. После подбора сечения надкрановой части колонны и соответствующих проверок возможна корректировка принятого значения привязки.

142

не менее 1/20 всей длины колонны и назначается в пределах 400...1000 мм. При этом значение привязки принимается в зависимости от высоты здания и шага колонн (см. выше).

Основы расчета поперечных рам зданий

При расчете ПРЗ кроме нагрузок необходимо учитывать температуру и агрессивность среды эксплуатации, а также режим работы грузоподъемного оборудования, который в зависимости от интенсивности подразделяется на ручной, легкий,(1К,2К,3К) средний,(4К,5К,6К) тяжелый(7К)и весьма тяжелый(8К). Расчет ПРЗ производится в следующей последовательности: устанавливается расчетная схема; определяются нагрузки; определяются усилия в характерных сечениях от каждой нагрузки; составляются найневыгоднейшие сочетания усилий; подбираются сечения элементов ПРЗ и производится их проверка.

На рис.8.6 приведен конструктивный поперечный разрез одноэтажного - однопролетного здания и соответствующая ему расчетная схема. В расчетной схеме конструктивные элементы обозначаются одной линией. Колонны обозначаются линиями, проходящими через центры тяжести сечений.Пролет рамы в этом случае будет равен:L= l +2ba-bg

Несовпадение осей надкрановой и подкрановой частей колонн (e) может быть приближенно определено: е = (bн-bb)/2. Ригель также обозначается линией, проходящей через центр тяжести сечений, если сопряжение ригеля с колонной жесткое и сечение ригеля сплошностенчатое. Если в качестве ригеля используется ферма, то при жестком сопряжении она обозначается линией, проходящей через центры тяжести сечения нижнего пояса. При шарнирном сопряжении и сплошностенчатый и сквозной ригель обозначаются на расчетной схеме линией, проходящей через центры опорных шарниров.

Определение нагрузок на ПРЗ

На промышленное здание действуют следующие нагрузки: постоянные (собственный вес ограждающих и несущих конструкций);временные (снег, ветер, технологические нагрузки от оборудования, прежде всего, от грузоподъемных кранов) и особые нагрузки, вызванные сейсмическими воздействиями,неравномерной осадкой опор, авариями технологического оборудования.

Нагрузка от собственного веса покрытия (g) считается равномерно распределенной вдоль ригеля рамы, а нагрузка от веса стенового заполнения и собственного веса колонн сосредоточенной (P), приложенной в уровне низа

144

надкрановой и подкрановой частей колонны (см. рис. 8.6б). Снеговая нагрузка также считается равномерно распределенной по ригелю рамы. Ее значение определяется по формуле:

где S0 - вес снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли (зависит от района строительства); f - коэффициент надежности по нагрузке ( f = 1.4, если g0n/S0 0.8, и f = 1.6, если g0n/S0 < 0.8, где g0n - нормативная нагрузка от собственного веса покрытия на 1 м2); - коэффициент перехода от веса снегового покрова к нагрузке на покрытие (зависит от формы покрытия); b - шаг ригелей (ферм).

Эпюра ветровой нагрузки на поперечник здания изображена на рис. 8.6 а. Ветровая нагрузка представлена в виде положительного давления (направлена на стеновое заполнение) и отрицательного давления (направлена от стенового заполнения), значения которых определяются по формуле:

где w0 - скоростной напор ветра (зависит от района строительства); f - коэффициент надежности по нагрузке ( f =1.4); k - коэффициент, учитывающий тип местности и изменение скоростного напора ветра по высоте; c - аэродинамический коэффициент, зависящий от формы и размеров здания. Для положительного - давление c=0.8, а для отрицательного - с = 0.4...0.6 - зависит от отношений длины здания к ширине и высоты к ширине.

Ветровая нагрузка на покрытие, как правило, не учитывается, т.к. при традиционных уклонах кровли на покрытии возникает только отрицательное давление, улучшающее работу элементов ПРЗ.

При расчете ПРЗ фактическая ветровая нагрузка заменяется равномерно распределенной (qb, qb') и сосредоточенной (w, w') нагрузками (см. рис.8.6б). Переход от фактической к равномерно распределенной нагрузке осуществляется из условия равенства опрокидывающих моментов относительно фундамента колонн. Опрокидывающий момент, создаваемый равномерно распределенной нагрузкой (qb или qb') относительно верха фундамента, должен быть таким же, как и от фактической нагрузки (q или q'). При этом фактическая нагрузка учитывается только до низа стропильных конструкций. Сосредоточенные силы (w и w') являются равнодействующими ветрового давления, действующего в пределах высоты покрытия:

145

где hп - расстояние от низа стропильной фермы до верха стенового ограждения. Нагрузка от грузоподъемных кранов при расчете ПРЗ представляется в виде

трех силовых воздействий: вертикального давления (Dmax и Dmin),приложенных по центру тяжести сечения колонны;изгибающих моментов Mmax и Mmin и горизонтальной силы Т,приложенной в уровне верхнего пояса подкрановой балки. Наибольшее вертикальное давление на колонну определяется, как правило, от двух кранов с помощью линии влияния (см. рис. 8.7) по формуле:

где P1 и Р2 - наибольшие давления на колеса крана (принимаются по нормативным документам); f - коэффициент надежности по нагрузке ; Ψ - коэффициент сочетаний, принимаемый в зависимости от режима работы кранов (чем тяжелее режим, тем больше значения Ψ) и количества кранов, учитываемых при расчете ПРЗ (чем больше кранов, тем меньше Ψ); у1i - Σy2i-сумма ординат линии влияния соответственно под силами Р1 и Р2. Краны следует расположить таким образом, чтобы сумма ординат была наибольшей. Необходимые при этом расстояния между колесами крана и ширина моста крана принимается по нормативным документам; Gп.к. - вес подкрановых конструкций.

Рис. 8.7. Линия влияния опорного давления на стойку ПРЗ: 1, 2, 3- оси колонн; Р- наибольшее давление на колесо мостового крана; І, ІІ-мостовые краны.

146

Наименьшее давление на колонну определяется по формуле (8.8) с подстановкой наименьших давлений на колеса вместо наибольших.Наименьшие давления определяются по формулам:

где Q - грузоподъемность крана; Gk - вес крана; n0 - количество колес крана с одной стороны. Значения изгибающих моментов определяются по формулам:

где ek - эксцентриситет приложения кранового давления на подкрановую часть колонны: ek 0.5 bн.Горизонтальная сила вычисляется также с помощью линии влияния:

где Tk - горизонтальная сила на колесо крана, возникающая при торможении тележки крана:

где Gт - вес тележки крана. Сила "T" может быть направлена слева направо и наоборот. И может быть приложена как к левой колонне, так и к правой.

Определение усилий в элементах ПРЗ

Определение усилий в ПРЗ производится по недеформированной схеме, т.е. предполагается, что под воздействием внешних воздействий геометрическая схема поперечной рамы не претерпевает существенных изменений. Другим, также существенным упрощением расчета, является рассмотрение ПРЗ, как плоской системы. В реальных условиях ПРЗ является частью пространственного каркаса здания, что обеспечивает перераспределение усилий, особенно при критическом состоянии какого-либо конструктивного элемента. Для учета пространственных взаимодействий элементов каркаса при расчете поперечной рамы вводится коэффициент пространственной работы, который определяется в зависимости от жесткости колонн и диска покрытия, степени загруженности соседних колонн и расстояния между ними. Наиболее существенно влияние пространственной работы каркаса здания проявляется при расчете ПРЗ на крановые воздействия.

147

Весьма важной операцией при расчете ПРЗ является определение предварительных значений моментов инерции колонны (верхней и нижней частей) и ригеля (при жестком сопряжении ригеля с колонной),т.к. усилия в элементах ПРЗ вычисляются в зависимости от этих характеристик.На этом этапе для определения указанных геометрических характеристик можно воспользоваться следующими приближенными формулами:

момент инерции нижней части : (Jн=V+2Dmax)·bн²/k2·Ry; момент инерции верхней части :Jв=Jн·bв²/k1·bн²; момент инерции ригеля : Jp=0.6·M·hф/Ry,

где V=(g+p)·l/2; M=(g+p)·l²/8; k2=2.5...3 при шаге колонн 6м и k2=3.2...3.8 при шаге колонн 12м;

k1=1.2..1.8 при жестком сопряжении ригеля с колонной.При шарнирном сопряжениии k1=1.8...2 для крайних колонн и k1=2...2.3 для средних колонн.С увеличением грузоподъемности кранов значения k1также увеличиваются.

Для получения точных значений усилий в элементах ПРЗ расчет следует произвести несколько раз.На первом этапе,используя предварительные значения жесткостных характеристик,вычисляются усилия,составляются сочетания усилий и подбираются сечения верхней и нижней частей колонны и ригеля. На втором этапе, используя жесткостные характеристики подобранных сечений, производят,прежде всего,корректировку несовпадения осей верхней и нижней частей колонны (е) и эксцентрисета приложения кранового давления (еk).Затем вычисляются усилия, составляются сочетания усилий и повторно подбираются сечения.Цикл расчета повторяется до получения требуемой точности (как правило,±5%)

Как было сказано выше, усилия в ПРЗ определяются от каждой нагрузки отдельно и только для характерных сечений. Такими сечениями для подкрановой части колонн являются сечения I-I и II-II, а для надкрановой части III-III и IV-IV (см.

рис.8.6.б).

148