16. Среднее давление в магистральном трубопроводе в точке ввода его в защищаемое помещение р3, Мпа, а точке наиболее удаленной от станции пожаротушения, р4, МПа, а также в любой другой точке магистрального трубопровода определяется по формуле
|
|
|
2 10 |
11 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Qml2 |
|
|
|
|
p3 |
( p4 ) 2 0,568ln 1 |
|
|
|
|
|
, |
(16) |
|
5,25 |
|
2 |
|||||||
|
|
|
di |
|
k4 |
|
|
|
|
где l2 - эквивалентная длина трубопровода изотермической емкости (баллонов) до точки, в которой определяется давление, м:
l |
2 |
l |
69d1,25e , |
(17) |
|
1 |
i 1 |
|
где е1, - сумма коэффициентов сопротивления фасонных частей трубопроводов.
17. Среднее давление рд,, МПа, в магистральном трубопроводе, расположенном в защищаемом помещении в пределах распределительных трубопроводов, определяется по формуле
p' |
0,5( p |
p |
) , |
(18) |
m |
3 |
4 |
|
|
где рз - давление в точке ввода магистрального трубопровода в защищаемое помещение, МПа; р4 — давление в конце магистрального трубопровода, МПа.
18, Средний расход через насадок Qm', кг/с, опре-деляется по формуле
Q' |
4,1 10 3 k A |
exp(1,76 p1 |
) , |
(19) |
m |
5 3 |
m |
|
|
где - коэффициент расхода через насадок; А3 - площадь выпускного отверстия насадка, м2;
k5 - коэффициент, определяемый по формуле
k5 0,93 |
0,03 |
, |
(20) |
1,025 0,5 pm' |
19. Количество насадков определяется по формуле
|
|
Qm |
, |
(21) |
1 |
|
Q' |
|
|
|
|
m |
|
|
20. Внутренний диаметр распределительного трубопровода di', м. рассчитывается из условия
d ' 1,4d |
, |
(22) |
i |
1 |
|
где d - диаметр выпускного отверстия насадка, м;
1 - количество насадков на одной ветви распределительного трубопровода.
21. Время подачи двуокиси углерода в защищаемое помещение зависит от соотношения суммарной площади ограждающих конструкций и суммарной площади открытых проемов и принимается:
при A2/A1 0,03 не более 120 с,
при A2/A1 0,03 не более 60с.
Расчет установок пожаротушения с комбинированным углекислотио-хладоиовым составом
22. Расчетная масса комбинированного углекислотно-хладонового состава тd, кг, для объемного пожаротушения определяется по формуле
md k6qnV , |
(23) |
где k6 - коэффициент компенсации неучитываемых потерь углекислотно-хладонового состава, принимается по табл. 3;
|
Табл. 3 |
|
Помещение |
Значение коэффициента k6 |
|
С дверными и оконными проемами |
1,13 – 1,25 |
|
Без оконных проемов |
1,07 – 1,15 |
|
Примечание. Большие величины принимаются при преобладающем расположении проемов в нижней чести защищаемого помещения.
167
qn - нормативная массовая огнетушащая концентрация углекислотно-хладонового состава, принимается 0,27 кг/м3 при времени заполнения помещения, равном 30 с, и 0,4 кг/м3 при времени заполнения помещения, равном 60 с;
V - объем защищаемого помещения, м3.
23.При наличии постоянно открытых проемов, площадь которых составляет от 1 до 10 % площади ограждающих конструкций помещений, следует принимать дополнительный расход углекислотно-хладонового состава, равный
5кг на 1 м2 площади проемов.
24.Расчетное число баллонов 2 определяется из расчета вместимости в 40-литровый баллон 25 кг углекислотнохладонового состава.
25.Внутренний диаметр магистрального трубопровода di. мм, определяется по формуле
di d1 |
2 , |
(24) |
где di - диаметр сифонной трубки баллона, мм; |
|
|
2 - число одновременно разрежаемых баллонов. |
|
|
26. Эквивалентная длина магистрального трубопровода l2, м, определяется по формуле |
|
|
l2 k7l , |
|
(25) |
где k7 — коэффициент увеличения длины трубопровода для компенсации неучитываемых местных потерь, принимается, по табл. 4;
l - длина трубопровода по проекту, м.
|
Табл. 4 |
Диаметр прохода магистрального трубопровода, мм |
Значение коэффициента k7 |
До З5 |
1,20 |
Свыше 35 до 50 |
1,10 |
Свыше 50 |
1,05 |
|
|
27. Площадь сечения выходного отверстия оросителя А3, мм2, определяется по формуле
А |
|
S |
, |
(26) |
|
|
|||||
3 |
|
|
|
||
|
|
1 |
|
|
где S - площадь сечения магистрального трубопровода, мм2;
1 — число оросителей.
28. Расход углекислотно-хладонового состава Q. кг/с, в зависимости от эквивалентной длины и диаметра трубопровода определяется по черт. 3.
Q, кг/с |
|
|
|
|
|
|
|
|
6,4 |
|
d=35мм |
|
Q, кг/с |
|
|
|
|
|
|
|
0,6 |
23 |
|
d=25 мм |
||
|
|
|
|
|
||||
5,6 |
33 |
|
|
0,4 |
1921 |
|
|
|
|
31 |
|
|
0,2 |
17 |
|
|
|
4,8 |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
15 |
|
|
|
||
|
29 |
|
|
|
13 |
|
|
|
4 |
|
|
0 |
|
|
|
11,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
200 |
240 |
|
l, м |
||
3,2 |
27 |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
220 |
260 |
|||
|
25 |
|
|
|
|
|
|
|
2,4 |
23 |
|
|
|
|
|
|
|
|
21 |
|
|
|
|
|
|
|
1,6 |
19 |
|
|
|
|
|
|
|
17 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
15 |
|
|
|
|
|
|
|
0,8 |
13 |
|
|
|
|
|
|
|
11,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
40 |
80 |
120 |
160 |
200 |
240 |
l, м |
|
|
||||||||
Черт. 3. График для определения расхода углеки- |
||||||||
|
слотно-хладонового состава Q. |
|
|
|||||
Примечание. При диаметре трубопровода более
15мм расход определяется следующим образом:
1.По заданной приведенной длине трубопровода определяется расход Q, кг/с. для трубопровода диаметром З5 мм.
2.Определяется удельный расход q, кг/ (с см3 ), углеки- слотно-хладонового состава:
|
q |
|
Q |
. |
|
9,62 |
|||
|
|
|
||
3. Определяется |
расход Q, |
кг/с, углекислотно- |
||
хладоновуого состава: |
|
|
|
|
Q Sq ,
где S = 0.786 d2 — площадь сечения трубопровода, см2 (d- диаметр трубопровода, см).
29. Расчетное время подачи углекислотно-хладонового состава t, мин, определяется по формуле
168
t |
md |
, |
(27) |
|
60Q |
||||
|
|
|
где md - расчетная масса углекислотно-хладонового состава, кг; Q - расход углекислотно-хладонового состава, кг/с.
Примечание. Если расчетное время подачи углекислотно-хладонового состава больше заданного, допускается увеличение диаметра магистрального трубопровода до 13% по сравнению с расчетной его величиной.
30. Масса основного запаса углекислотно-хладонового состава т, кг, определяется по формуле
|
|
k8 |
|
|
|
|
|
|
|
, |
(28) |
||
|
||||||
m 1,1md 1 |
k6 |
|
||||
|
|
|
|
|
где k8 - коэффициент, учитывающий остаток углекислотно-хладонового состава в баллонах и трубопроводах, принимается по табл. 5;
k6 - принимается по табл. 3.
|
|
|
Табл. 5 |
Диаметр |
Значение коэффициента k8 при длине трубопровода по проекту, м |
||
сифонной трубки, мм |
до 100 |
от 101 до 200 |
св.200 |
|
|
|
|
10 |
0.2 |
0.23 |
0,25 |
12 |
0,2 |
0.26 |
0.28 |
|
|
|
|
169