Узлы управления |
|
|
|
Тип |
|
Диаметр клапана, |
Коэффициент потерь |
|
|
|
|
клапана |
мм |
|
напора, е |
||
|
|
|
|
|
||||
Спринклерной и дренчерной установок |
|
|
|
100 |
|
2,35 10-3 |
||
|
|
|
БКМ, КМ |
|
150 |
|
7,7 10-4 |
|
|
|
|
|
|
|
200 |
|
1,98 10-4 |
Дренчерной установки |
|
|
|
|
|
65 |
|
4,8 10-2 |
|
|
|
ГД |
|
100 |
|
6.34 10-3 |
|
|
|
|
|
|
|
150 |
|
1,4 10-3 |
Тоже |
|
|
|
|
|
25 |
|
2,-47 10-1 |
|
|
|
|
|
|
32 |
|
8,65 10-2 |
|
|
|
КТПА |
|
40 |
|
5,04 10 -2 |
|
|
|
|
|
|
|
50 |
|
1,83 10-2 |
|
|
|
|
|
|
65 |
|
5,34 10 -3 |
Тоже |
|
|
|
|
|
65 |
|
1,78 10-2 |
|
|
|
КЗС |
|
100 |
|
3,11 10-3 |
|
|
|
|
|
|
|
150 |
|
7,83 10-4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Табл. 5 |
Горючие материалы |
Коэффициент разрушения пены, k2 |
Продолжительность работы |
||||||
защищаемого производства |
|
установки, мин |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
||
Твердые |
|
|
|
|
3 |
|
|
26 |
Жидкие |
|
|
|
|
4 |
|
|
15 |
|
|
|
|
|
||||
Число одновременно работающих генераторов пены n1 определяется по формуле |
||||||||
n |
|
V1 |
|
|
|
|
(7) |
|
|
|
|
|
|||||
1 |
|
Qd t |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|||
где Qd - производительность одного генератора по раствору пенообразователя, м3 /мин;
t - продолжительность работы установки с пеной средней краткости, мин, принимается по табл. 5.
14.Продолжительность работы установок пенного пожаротушения с пеной низкой кратности следует принимать:
15 мин - для помещений с количеством твердых сгораемых материалов свыше 200 кг/м2 или горючими жидкостями с температурой вспышки паров до28°С;
10 мин — для помещений с количеством твердых сгораемых материалов до 230 кг/м2 или горючими жидкостями с температурой вспышки паров 28 °С и более.
15. Продолжительность работы внутренних пожарных кранов, оборудованных ручными водяными или пенными пожарными стволами и подсоединенных к питающим трубопроводам спринклерной установки, следует принимать равной времени работы спринклерной установки. Продолжительность работы пожарных кранов с пенными пожарными стволами, питаемых от самостоятельных вводов следует принимать равной 1ч.
Приложение 7 (рекомендуемое). Методика расчета установок газового пожаротушения
Расчет установок объемного хладонового пожаротушения |
|
1. Масса m основного запаса хладона 11482, кг, определяется по формуле |
|
m Vqnk m1 m2 m3 , |
(1) |
где V - объем защищаемого помещения, м3;
qn - нормативная массовая огнетушащая концентрация, принимаемая равной 0.37 кг/м3 для помещений с производством категорий А и Б, 0,22 кг/м3 - для помещений с производством категории В;
k - коэффициент, учитывающий потери хладона за счет остатка в трубопроводах и утечки его из защищаемого помещения (k принимается равным 1.2 для помещений, 1.1 —для подполий);
m1 - остаток хладона в баллоне, кг;
- число баллонов;
m2 - масса остатка хладона в распределительных трубопроводах (только для кабельных подполий), кг;
163
m3 - масса остатка хладона в коллекторе, кг.
Примечания. При наличии постоянно открытых проемов, площадь которых составляет от 1 до 10% площади ограждающих конструкций помещения, следует принимать дополнительный расход хладона, равный 2 кг на 1 м2 проемов.
2.Расчетное время подачи хладона следует принимать для помещений 2, 3, 4, 6, 7-й групп - не боле 60с, для помещений 1-й и 5-й групп - не боле 120с.
3.Расход хладона через насадок Q, м, определяется по формуле
Q A 2gH , |
(2) |
где - коэффициент расхода насадка (для двухструйных насадков =0,6); А — суммарная площадь выпускных отверстий насадка, м2;
g — ускорение сипы тяжести, м/с2;
H - напор у оросителя, м (для наиболее удаленного от станции оросителя Н = 1,5 м к концу работы установки).
4. Потери напора на участке трубопровода H определяются по формуле
H l 2 , d 2g
где — коэффициент сопротивления трению, определяется по п. 6; l — длина трубопровода, м;
r - скорость потока хладона, м/с, определяется по п. 5; d - внутренний диаметр трубопровода, м.
5. Скорость потока хладона , м/с, определяет по формуле
QS ,
где Q — расход хладона. м3 /с;
S- площадь сечения трубопровода, м2.
6.Коэффициент сопротивления трению определяется по формуле
(3)
(4)
n |
|
68 0,25 |
(5) |
|
0,11 1 |
|
, |
||
d |
|
Re |
|
|
где п1 — эквивалентная абсолютная шероховатость, м, принимается равной 2 10-4 для трубопроводов и 3 106 для сифонных трубок баллонов;
Re — число Рейнольдса.
7. Минимальный напор Hmin, м, в баллоне с хладоном к концу работы установки определяется по формуле
|
Hmin H H1 H2 H3 H , |
(6) |
|||
где H - потери напора в трубопроводах, м; |
|
||||
H1 |
- потери напора в фасонных частях трубопровода, принимаются равными 20% от H, м; |
|
|||
H2 |
- местные потери в запорной арматуре оборудования, м, определяются по формуле |
|
|||
|
H2 e |
|
2 |
, |
(7) |
|
2g |
||||
|
|
|
|
||
где е — коэффициент сопротивления, принимается равным: 2,64 для головки ГЗСМ и клапана ЗК-32, 1,07 для головки ГАВ3 и клапана ОК-10;
v - скорость потока хладона, м/с; |
|
|
H3 - разница геометрических отметок между отметкой, на которой установлен баллон, и наиболее высоко |
||
расположенным насадком, м; |
|
|
H - свободный напор у наиболее удаленногонасадка. |
|
|
8. Минимальное давление Pmin, МПа, в баллоне к концу истечения хладона определяется по формуле |
||
P H |
10 6 , |
(8) |
min |
min |
|
где - удельный вес хладона, Н/м3.
9 Абсолютное максимальное давление осушенного сжатого воздуха (азота по ГОСТ 9203-74) Ртах, МПа, в баллонах установки определяется по формуле
164
1,4
Pmax Pmin Vmax 0,075Pmin 0,1 , (9)Vmin
где Vmin - объем воздуха (азота) в баллонах в начале истечения хладона, м3;
Vmax – объем баллонов и трубопроводов до ближайшего к станции оросителя, м3. 10. Расчетное время t, с, подачи хладом определяется по формуле
|
Vmin |
|
0,588 |
|
|
0,5 |
|
|
0,162 |
|
|
1,5 |
|
|
||||
t |
|
1 |
Pmin |
|
|
|
1 |
Pmin |
|
|
|
|||||||
k |
|
|
|
P 1,5 |
|
|
||||||||||||
|
P 0,5 |
|
P |
|
|
|
|
P |
|
|
|
|||||||
1 |
|
min |
|
max |
|
|
min |
|
max |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
1 |
|
|
|
0,25 |
|
|
0,053 |
|
|
3,5 |
|
|||
|
|
1 |
Pmin |
|
|
|
1 |
Pmin |
|
. |
|||||
12P |
|
|
P 3,5 |
|
|
||||||||||
|
0,25 |
|
P |
|
|
|
|
P |
|
|
|||||
|
min |
|
max |
|
|
min |
|
max |
|
||||||
где k1 - коэффициент проводимости, определяется по формуле
k1 Qmin , Pmin
(10)
(11)
где Q,min~ минимальный расход хладона, м3/с. |
|
Расчет установок пожаротушения с двуокисью углерода |
|
11. Масса основного запаса двуокиси углерода т, кг, определяется по формуле |
|
m 1,1 k2 k3 A1 30A2 0,7V , |
(12) |
где 1,1 - коэффициент, учитывающий утечки двуокиси углерода через неплотности в запорной арматуре; k2 - коэффициент, учитывающий вид сгораемого материала, вещества (согласно табл.1);
k3 - коэффициент, учитывающий утечку двуокиси углерода через неплотности в ограждающих конструкциях, принимается равным 0,2 кг/м2;
A1 - суммарная площадь ограждающих конструкций защищаемого помещения, м2; A2 - суммарная площадь постоянно открытых проемов, м2, определяется по черт. 1; 0,7 - нормативная массовая огнетушащая концентрация, кг/м3;
V - объем защищаемого помещения, м3.
|
|
|
Табл. 1 |
Сгораемые материалы, вещества |
Коэффици- |
Сгораемые материалы, вещества |
Коэффици- |
|
ент k2 |
|
ент k2 |
Группа жидких горючих материалов: |
|
Группа твердых горючих материалов: |
|
ацетон |
1,00 |
целлюлозосодержащие материалы |
2,25 |
ацетилен |
2,50 |
пыль бурых углей |
1,50 |
бензол |
1,10 |
пыль каменноугольная |
1,50 |
водород |
3,15 |
хлопок |
2,00 |
дизельное топливо |
1,00 |
бумага, гофрированная бумага |
2,25 |
керосин |
1,00 |
порошок пластмасс |
2,00 |
масло для гидропроводов |
1,00 |
пыль каучуковая |
1,50 |
масло гидрированное |
2,40 |
пыль древесная (древесная мука) |
1,50 |
окись углерода |
1,75 |
полистирол |
1,00 |
окись этилена |
1,10 |
полиуретан |
1,00 |
метан |
1,00 |
|
|
нефть |
1,60 |
|
|
спирт метиловый |
1,30 |
|
|
спирт этиловый |
1,20 |
|
|
этан |
1,55 |
|
|
этилен |
1,00 |
|
|
этиловый эфир |
1,.45 |
|
|
масло трансформаторное |
1,00 |
|
|
165
V, м3 |
|
|
|
|
20000 |
|
|
|
|
10000 |
|
|
|
|
9000 |
|
|
|
|
5000 |
|
|
|
|
3000 |
|
|
|
|
1000 |
|
|
|
|
500 |
|
|
|
|
3 |
20 |
28 |
36 |
42 |
Черт. 1. График для определения суммарной площади |
||||
|
постоянно открытых проемов А2 |
|
||
p2, мПа |
|
|
|
|
|
2,5 |
|
|
|
|
p1=2.4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2,1 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,8 |
1,5 |
|
|
|
|
1,6 |
|
|
|
|
1,4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,2 |
1 |
|
|
|
|
|
0 |
0,2 |
0,4 |
0,6 |
0,8 |
1 |
Черт. 2. График для определения давления в изотермической емкости в конце выпуска расчетного количества двуокиси углерода р2
12.Расчетное число баллонов для установки определяется из расчета вместимости в 40-литровый баллон 25 кг. двуокиси углерода.
13.Среднее (за время подачи) давление в изотермической емкости рm, МПа, определяется по формуле
|
|
|
|
|
Pm 0,5( p1 p2 ) , |
|
|
|
|
|
(13) |
|
||||||
где p1 - давление в емкости при хранении двуокиси углерода, МПа; |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
p2 - давление в емкости а конце выпуска расчетного количестве двуокиси углерода, МПа. определяется по |
|||||||||||||||||
|
|
|
черт. 2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
14. |
Средний расход двуокиси углерода Qm, кг/с, определяется по формуле |
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
Q |
m |
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
(14) |
|
|
|
|
|
|
|
m |
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где т - масса основного запаса двуокиси углерода, кг; |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
t - время подачи двуокиси углерода, с, принимается по п. 21. |
|
|
|
|
|
||||||||||||
15. Внутренний диаметр магистрального трубопровода di, м, определяется по формуле |
|
|
|
|||||||||||||||
|
d |
i |
9,6 10 3 |
(k 2Q l )0,19 , |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(15) |
|
|
|
|
|
4 |
m 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
k4 - |
множитель, определяется по табл. 2; |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
Qm |
- средний расход двуокиси углерода, кг/с; |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
l1 |
, ~ длина магистрального трубопровода по проекту, м. |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
При хранении двуокиси углерода в баллонах k4 =1,4. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
Примечание. Относительная масса двуокиси углерода m4 определяется по формуле |
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
m |
|
m5 |
m |
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
4 |
|
m5 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
где m5 - начальная масса двуокиси углерода в емкости, кг. |
|
|
|
Табл. 2 |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
рm, МПа |
|
1,2 |
|
|
|
1,4 |
|
1,6 |
|
1.8 |
|
2.0 |
2,4 |
|
|||
|
Множитель k4 |
|
0,68 |
|
|
|
0,79 |
|
0,85 |
|
0.92 |
|
1.0 |
1,09 |
|
|||
|
166 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||