Тепломассообмен
.pdf
Рис. 7. Коэффициент теплоотдачи конвекцией α при принудительном движении воздуха и продуктов сгорания в турбулентном режиме: а – коэффициент теплоотдачи;
б– поправка на начальный участок kL
4.3.Расчет теплопроводности стенки печи
Дано: стены методической печи, приведенные на рис. 8, выполнены из слоя огнеупорного кирпича толщиной δ1 = 250 мм с коэффициентом теплопроводности λ1= 0,28 + 0,233·10–3t, Вт/(м · °С),
30
и теплоизоляционного слоя диатомитового кирпича с коэффициентом теплопроводности λ2 = 0,113 + 0,233·10–3t, Вт/(м · °С). Температура газов в топке tг1 = 1120 °С, α1 = 120,6 Вт/(м2 · К). Температура воздуха в котельной tг2 = 20 °С, α2 = 10 Вт/(м2 ·
К).
Определить: какой должна быть толщина диатомитового слоя, чтобы потери в окружающую среду не превышали 750 Вт/м2, и чему равна температура в плоскости соприкосновения слоев?
Рис. 8. Расчетная схема
Коэффициенты теплопроводности можно переписать в следующем виде:
λ1 = λ01[1 + b1t], где λ01 = 0,28 Вт/(м · °С), тогда b1 = 0,233
10–3/0,28 = 0,832·10-3 1/ °С;
λ2 = λ02[1 + b2t], где λ02 = 0,113 Вт/(м · °С), тогда b2 = = 0,206·10–3 1/ °С.
Для установившегося стационарного теплового режима справедливо:
q = q1 = α1(tг1 – t1).
Из закона Ньютона находим температуру:
t1 tг1 |
q |
1120 750 / 120, 6 1114 C. |
|
|
|||
α1 |
|||
|
|
Из условия задачи следует, что тепловые потери в окружающую среду не превышали q4 = q = α2(t3 – tг2) = 750 Вт/м2.
31
Отсюда находим температуру наружной стенки:
t3 tг 2 |
q |
20 750 / 10 95 C. |
|
2
Далее, чтобы решить задачу, воспользуемся методом последовательных приближений, так как коэффициенты теплопроводности материалов стенок зависят от температуры.
В первом приближении принимаем λ1 = λ01, λ2 = λ02. Тогда
|
|
|
q |
q |
λ01 |
t |
t |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|||||
|
|
2 |
|
1 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
δ1 |
|
|
|
||
и можно найти |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t2 |
t1 |
qδ1 |
|
1114 |
|
750 0, 25 |
444, 4 C. |
|||
λ01 |
0, 28 |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|||||
Толщина второй стенки
δ2 λ02 t2 t3 / q 0,113 444, 4 95 / 750 0, 053 м.
Второе приближение. Находим среднее значение коэффициентов теплопроводности материалов стенок:
(2) |
|
01 1 b1 t1 |
t2 |
|
|
/ 2 |
|
|
|
|
|
||||||||
1ср |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
0, 28 1 |
|
0,832 10 3 |
|
|
1114 |
444, 4 |
0, 462 Вт / м К . |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
λ(2) |
λ |
02 |
|
1 |
|
|
b |
t |
2 |
t |
|
|
/ 2 |
|
|
|
|
|
|
2ср |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
3 |
|
|
|
|
|
|
||||
0,113 1 |
0, 206 10 |
3 |
444, 4 |
95 |
|
0,119 Вт / |
м К . |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Это дает возможность найти |
|
|
|
|
|||||||||||||||
t(2) |
t |
|
qδ1 |
|
1114 |
|
750 0, 25 |
708, 2 C,; |
|
||||||||||
|
λ(2) |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
2 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
0, 462 |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
1ср |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
δ(2) |
λ(2) |
|
t(2) |
|
t |
|
/ q |
|
|
0,119 708, 2 95 / 750 |
0, 097 м. |
||||||||
2 |
2ср |
2 |
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
32
Третье приближение:
λ(3) |
0, 492 Вт / м К , |
(3) |
0,122 Вт / м К , |
1ср |
|
2ср |
|
t2(3) 732,9 C, δ(3)2 0,104 м.
Проверка полученного решения. Определим коэффициент теплопередачи:
k |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
δ1 |
|
δ(3)2 |
|
|
1 |
0, 25 |
|
0,104 |
1 |
||||
1 |
|
|
1 |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
α1 |
|
λ1(3)ср |
|
λ(3)2ср |
|
α2 |
120, 6 |
0, 492 |
|
0,122 |
10 |
|||
0, 68 Вт / |
м2 |
К . |
|
||
Плотность теплового потока |
|||||
q |
k t |
г1 |
t |
г 2 |
0, 68 1120 20 748 Вт / м2. |
прибл |
|
|
|
||
5.РЕШЕНИЕ ЗАДАЧ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ
5.1.Тепловой расчет экономайзера парового котла
Определить площадь поверхности нагрева и длину отдельных секций (змеевиков) змеевикового экономайзера парового котла, предназначенного для подогрева питательной воды в количе-
стве G2 = 230 т/ч от t ' |
160 оС до t '' |
ж 2 |
300 оС (рис. 9) [4]. |
|||||||||||
|
|
|
|
ж 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Вода движется снизу вверх по стальным трубам [ |
|
22 |
Вт |
] |
||||||||||
c |
м оС |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
диаметром |
d1 |
|
44 |
мм со средней скоростью |
|
0, 6 |
м |
. |
|
|
||||
d2 |
51 |
2 |
с |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Дымовые газы (13% С02, 11% Н20) движутся сверху вниз в межтрубном пространстве со средней скоростью в узком се-
чении трубного пучка 1 |
13 |
м |
. Расход газов G1 = 500 т/ч. |
|||
с |
||||||
|
|
|
|
800 оС . Трубы |
||
Температура газов на входе в экономайзер t ' |
ж1 |
|||||
|
|
|
|
|
||
расположены в шахматном порядке с шагом поперек потока газов s1 = 2,l · d и вдоль потока s1 = 2 · d.
33
Рис. 9. Схема движения газов в экономайзере
Решение. Среднеарифметическая температура воды
t |
ж2 |
0,5 t ' |
t '' |
0,5 160 300 230 oC. |
|
ж2 |
ж2 |
|
При этой температуре физические свойства воды равны соответственно
|
827 |
кг |
; c |
4, 68 |
кДж |
; |
|
м3 |
кг оС |
||||
ж 2 |
|
pж 2 |
|
|
|
|
Вт |
|
|
|
6 |
м2 |
|
ж 2 |
0, 637 |
|
; |
ж 2 |
0,145 10 |
|
|
; |
м оС |
|
|
||||||
|
|
|
|
с |
||||
|
|
Prж |
|
0,88. |
|
|
|
|
Количество передаваемой теплоты:
Q G2 cpж 2 |
t 'ж 2 |
t ''ж 2 |
230 103 |
|
3600 |
||||
|
|
|
||
4, 68 300 |
160 |
4, 2 104 кВт. |
||
34
Число Рейнольдса для потока воды
2 |
d |
0, 6 |
4, 4 10 |
2 |
|
||
1 |
|
|
|
5 |
|||
Reж 2 |
|
|
|
|
|
1,82 10 . |
|
|
ж 2 |
0,145 10 6 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Число Нуссельта и коэффициент теплоотдачи для воды определяем, учитывая, что коэффициент теплоотдачи со стороны воды намного больше коэффициента теплоотдачи со
стороны газов и, следовательно, температура стенки трубы близка к температуре воды. Полагаем (Рrж2 / Рrж1)0,25≈1:
Nu |
|
0, 021 Re0,8 Pr0,43 |
|
|
|
|||||
ж2 |
|
|
|
ж2 |
ж2 |
|
|
|
||
0, 021 |
1,82 105 |
0,8 |
0,88 0,43 |
314; |
|
|
||||
|
|
|
ж 2 |
|
|
0, 637 |
|
Вт |
||
|
Nuж 2 |
314 |
|
|
4550 |
|
. |
|||
2 |
d |
|
4, 4 10 2 |
м2 оС |
||||||
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Для определения температуры газов на выходе из экономайзера примем в первом приближении теплоемкость газа Cpж1 = 1,25 кДж / (кг ·°С). Тогда
t '' |
t ' |
|
|
|
Q |
|
|
800 |
4, 2 104 |
558 oC; |
|
|
|
|
|
|
|
500 103 1, 25 |
|||||
|
ж1 |
ж1 |
|
G |
c |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
1 |
pж1 |
|
|
|
||
t |
ж1 |
0, 5 |
t ' |
ж1 |
t '' |
ж1 |
0, 5 |
800 558 679 oC. |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
При этой температуре сpж1 = 1,234 кДж/(кг·С) и в результа-
те второго приближения t '' |
554 oC и t |
ж1 |
677 oC. |
ж1 |
|
|
При температуре tж1 = 677 °С физические свойства дымовых газов данного состава равны соответственно
ж1 0, 373 |
кг |
; ж1 |
0, 0808 |
Вт |
; |
|||||
|
|
|||||||||
м3 |
м оС |
|||||||||
|
108 10 |
6 |
|
м2 |
; Pr |
|
0, 61. |
|
||
ж 2 |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
с |
ж |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Число Рейнольдса для потока газов
|
1 |
d |
2 |
13 5,1 10 2 |
|
|
Reж1 |
|
ж1 |
|
|
108 10 6 |
6130. |
|
|
|
|
|
|
|
35
Найдем число Нуссельта и коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов к стенкам труб.
В связи с тем, что число рядов труб вдоль потока неизвестно, расчет ведем для третьего ряда. При шахматном расположении для чистых труб по формуле
Nu |
0,021 Re0,6 |
Pr0,33 |
0, 41 |
6130 0,6 |
0,61 0,33 |
64,3; |
|||||||
ж1 |
|
|
|
ж1 |
|
ж1 s |
|
|
|
|
|
|
|
где, т.к. |
s1 / s2 |
|
1, 05, |
s |
1; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ж1 |
|
|
8, 08 10 2 |
|
|
Вт |
|
|
|||
'1 |
Nuж1 |
64,3 |
|
|
102 |
|
|
. |
|
|
|||
d |
2 |
5,1 10 2 |
|
|
м2 оС |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В промышленных условиях вследствие загрязнения котельных поверхностей нагрева интенсивность теплообмена снижается. Для учета этого полагаем
|
Вт |
|
1 0,8 '1 0,8 102 81, 6 |
|
. |
м2 оС |
||
Определяем коэффициент теплоотдачи излучением от потока газов к стенкам труб. Средняя длина пути луча
l 1, 08 d2 |
s1 s2 |
0, 785 1, 08 0, 051 2 2,1 0, 785 0,188 м. |
d 2 |
||
|
2 |
|
Произведение среднего пути луча на парциальное давление двуокиси углерода и водяных паров
p l |
0,13 0,188 |
0, 0245 |
м кгс |
; |
||
см2 |
||||||
CO2 |
|
|
|
|
||
pH2Ol |
0,11 0,188 |
0, 0207 |
м кгс |
. |
||
2 |
||||||
|
|
|
см |
|
|
|
Степень черноты дымовых газов при средней температуре газов (tж1 = 677° С) находим по графикам на рис. 11.1–11.3 из [4]:
г |
CO2 |
H2O |
0, 072 |
1, 08 0, 042 |
0, 017. |
|
|
|
36
Учитывая, что α1 « α2, принимаем tc1 ≈ tж2 + 20 ≈ 250 оС. При этой температуре с помощью тех же графиков находим поглощательную способность газов при температуре поверхности труб:
|
|
T |
0,65 |
|
677 |
273 |
0,65 |
|
|
|
|
||||
Aг |
|
ж1 |
|
0, 064 |
|
|
1, 08 0, 07 0,17. |
CO |
Tс1 |
H O |
250 |
273 |
|||
|
2 |
2 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
Эффективная степень черноты оболочки
'c1 |
0,5 |
c1 |
1 |
0,5 |
0,8 |
1 |
0,19. |
Плотность теплового потока, обусловленная излучением:
|
|
|
|
4 |
|
|
Tс1 |
4 |
|
|
|
|
|||
qл |
'c1 C0 |
|
|
Tж1 |
|
Aг |
|
|
|
|
|
|
|
||
г |
100 |
|
100 |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
677 |
273 |
4 |
|
|
250 |
273 |
4 |
|
Вт |
|||||
0,9 5, 7 0,117 |
|
|
0,17 |
|
|
|
4230 |
|
. |
||||||
100 |
|
100 |
|
м2 |
|||||||||||
Коэффициент теплоотдачи, обусловленный излучением:
|
|
qл |
|
|
4230 |
|
Вт |
||
|
|
|
|
|
|
|
9,9 |
|
. |
л t |
ж1 |
t |
с1 |
677 250 |
м2 оС |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Суммарный коэффициент теплоотдачи от дымовых газов к стенкам труб
|
|
Вт |
|
0 |
1 л 81, 6 9,9 91,5 |
|
. |
м2 оС |
|||
Коэффициент теплопередачи
|
|
1 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
Вт |
|||
k |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
88,3 |
|
. |
|
1 |
|
c |
|
1 |
1 |
3,5 10 3 |
1 |
м2 оС |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
c |
2 |
91,5 |
22 |
4550 |
|
|
|
||||
37
Находим средний температурный напор, приближенно принимая схему движений теплоносителей за противоточную:
|
t 'ж1 t ''ж 2 |
|
|
800 |
|
300 |
|
|
|
1, 27 |
1,5. |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
t ''ж1 t 'ж 2 |
554 |
|
160 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
При этом |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
t |
л |
|
t |
а |
|
|
t |
ж1 |
|
t |
ж2 |
677 |
230 |
447 оС. |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Площадь поверхности нагрева экономайзера |
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
F |
|
|
Q |
|
|
|
|
|
|
|
4, 2 104 |
103 1070 м2 . |
||||||||
|
|
|
|
|
|
k |
|
tл |
|
|
88,3 447 |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Число параллельно включенных змеевиков |
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
4 G |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 230 103 |
|
||||
n |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
86. |
|
ж 2 |
d12 |
|
1 |
3600 |
|
|
|
827 3,14 |
|
4, 4 10 2 2 0, 6 3600 |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
Длина отдельной секции (змеевика) |
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
l1 |
|
|
F |
|
|
|
|
|
|
|
|
1070 |
|
|
77,5м. |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
d |
2 |
|
|
n |
3,14 10 2 |
86 |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
5.2. Типовые задачи теплопередачи
Задача 1. Найти потери теплоты в окружающую среду от кирпичной обмуровки котла толщиной δ = 250 мм и ее темпе-
ратуру, с коэффициентом теплопроводности |
0, 7 |
Вт |
при |
|
|||
м оС |
температуре дымовых газов tг = 800 оС, температуре наружного воздуха tв = 15 °С, коэффициентах теплоотдачи от дымовых
38
газов к стенке |
|
|
|
40 |
Вт |
и от стенки к окружающей среде |
||||||||||||||
1 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
м2 |
оС |
||||||||||||||||||
|
Вт |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
2 10 |
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м2 оС |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Решение. Коэффициент теплопередачи |
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
Вт |
||||
|
K |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2, 07 |
|
. |
||||
|
|
1 |
|
|
|
1 |
|
|
1 0, 25 1 |
|
м2 оС |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
2 |
|
|
40 |
|
0, 7 |
10 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Потери теплоты в окружающую среду с одного метра поверхности обмуровки составят
q 2, 07 800 15 1625 |
Вт |
. |
|
||
|
м2 |
|
Температура обмуровки котла определяется по следующей зависимости:
t |
|
t |
|
q |
1 |
15 1625 |
1 |
177,5 oC. |
о |
в |
|
|
|||||
|
|
|
|
10 |
|
|||
|
|
|
|
1 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||
Задача 2. Паропровод диаметром 170/160 мм покрыт двухслойной изоляцией. Толщина первого слоя δ2 = 30 мм и второго δ3 = 50 мм. Коэффициенты теплопроводности трубы и изо-
|
|
|
Вт |
|
Вт |
||
ляции соответственно равны: 1 50 |
|
, |
1 0,15 |
|
и |
||
м оС |
м оС |
||||||
|
Вт |
|
|
|
|
|
|
3 0, 08 |
|
. Температура внутренней поверхности паро- |
|||||
м оС |
|||||||
провода |
tвн = 300 °С и внешней |
поверхности изоляции |
|||||
tн = 50 °С. Определить потерю теплоты 1 м трубопровода и температуры на поверхностях раздела отдельных слоев.
39
