Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

Тепломассообмен

.pdf
Скачиваний:
0
Добавлен:
29.11.2025
Размер:
2.43 Mб
Скачать

Рис. 7. Коэффициент теплоотдачи конвекцией α при принудительном движении воздуха и продуктов сгорания в турбулентном режиме: а – коэффициент теплоотдачи;

б– поправка на начальный участок kL

4.3.Расчет теплопроводности стенки печи

Дано: стены методической печи, приведенные на рис. 8, выполнены из слоя огнеупорного кирпича толщиной δ1 = 250 мм с коэффициентом теплопроводности λ1= 0,28 + 0,233·10–3t, Вт/(м · °С),

30

и теплоизоляционного слоя диатомитового кирпича с коэффициентом теплопроводности λ2 = 0,113 + 0,233·10–3t, Вт/(м · °С). Температура газов в топке tг1 = 1120 °С, α1 = 120,6 Вт/(м2 · К). Температура воздуха в котельной tг2 = 20 °С, α2 = 10 Вт/(м2 ·

К).

Определить: какой должна быть толщина диатомитового слоя, чтобы потери в окружающую среду не превышали 750 Вт/м2, и чему равна температура в плоскости соприкосновения слоев?

Рис. 8. Расчетная схема

Коэффициенты теплопроводности можно переписать в следующем виде:

λ1 = λ01[1 + b1t], где λ01 = 0,28 Вт/(м · °С), тогда b1 = 0,233 10–3/0,28 = 0,832·10-3 1/ °С;

λ2 = λ02[1 + b2t], где λ02 = 0,113 Вт/(м · °С), тогда b2 = = 0,206·10–3 1/ °С.

Для установившегося стационарного теплового режима справедливо:

q = q1 = α1(tг1 t1).

Из закона Ньютона находим температуру:

t1 tг1

q

1120 750 / 120, 6 1114 C.

 

α1

 

 

Из условия задачи следует, что тепловые потери в окружающую среду не превышали q4 = q = α2(t3 tг2) = 750 Вт/м2.

31

Отсюда находим температуру наружной стенки:

t3 tг 2

q

20 750 / 10 95 C.

 

2

Далее, чтобы решить задачу, воспользуемся методом последовательных приближений, так как коэффициенты теплопроводности материалов стенок зависят от температуры.

В первом приближении принимаем λ1 = λ01, λ2 = λ02. Тогда

 

 

 

q

q

λ01

t

t

 

 

 

 

 

 

2

 

 

 

2

 

1

 

 

 

 

 

 

 

δ1

 

 

 

и можно найти

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

t2

t1

qδ1

 

1114

 

750 0, 25

444, 4 C.

λ01

0, 28

 

 

 

 

 

 

 

 

Толщина второй стенки

δ2 λ02 t2 t3 / q 0,113 444, 4 95 / 750 0, 053 м.

Второе приближение. Находим среднее значение коэффициентов теплопроводности материалов стенок:

(2)

 

01 1 b1 t1

t2

 

 

/ 2

 

 

 

 

 

1ср

 

 

 

 

 

 

 

 

0, 28 1

 

0,832 10 3

 

 

1114

444, 4

0, 462 Вт / м К .

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

λ(2)

λ

02

 

1

 

 

b

t

2

t

 

 

/ 2

 

 

 

 

 

2ср

 

 

 

 

 

 

2

 

3

 

 

 

 

 

 

0,113 1

0, 206 10

3

444, 4

95

 

0,119 Вт /

м К .

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Это дает возможность найти

 

 

 

 

t(2)

t

 

qδ1

 

1114

 

750 0, 25

708, 2 C,;

 

 

λ(2)

 

 

 

 

 

2

1

 

 

 

 

 

 

 

0, 462

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1ср

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

δ(2)

λ(2)

 

t(2)

 

t

 

/ q

 

 

0,119 708, 2 95 / 750

0, 097 м.

2

2ср

2

 

 

3

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

32

Третье приближение:

λ(3)

0, 492 Вт / м К ,

(3)

0,122 Вт / м К ,

1ср

 

2ср

 

t2(3) 732,9 C, δ(3)2 0,104 м.

Проверка полученного решения. Определим коэффициент теплопередачи:

k

 

 

 

1

 

 

 

 

 

1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

δ1

 

δ(3)2

 

 

1

0, 25

 

0,104

1

1

 

 

1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

α1

 

λ1(3)ср

 

λ(3)2ср

 

α2

120, 6

0, 492

 

0,122

10

0, 68 Вт /

м2

К .

 

Плотность теплового потока

q

k t

г1

t

г 2

0, 68 1120 20 748 Вт / м2.

прибл

 

 

 

5.РЕШЕНИЕ ЗАДАЧ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ

5.1.Тепловой расчет экономайзера парового котла

Определить площадь поверхности нагрева и длину отдельных секций (змеевиков) змеевикового экономайзера парового котла, предназначенного для подогрева питательной воды в количе-

стве G2 = 230 т/ч от t '

160 оС до t ''

ж 2

300 оС (рис. 9) [4].

 

 

 

 

ж 2

 

 

 

 

 

 

 

 

Вода движется снизу вверх по стальным трубам [

 

22

Вт

]

c

м оС

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

диаметром

d1

 

44

мм со средней скоростью

 

0, 6

м

.

 

 

d2

51

2

с

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Дымовые газы (13% С02, 11% Н20) движутся сверху вниз в межтрубном пространстве со средней скоростью в узком се-

чении трубного пучка 1

13

м

. Расход газов G1 = 500 т/ч.

с

 

 

 

 

800 оС . Трубы

Температура газов на входе в экономайзер t '

ж1

 

 

 

 

 

расположены в шахматном порядке с шагом поперек потока газов s1 = 2,l · d и вдоль потока s1 = 2 · d.

33

Рис. 9. Схема движения газов в экономайзере

Решение. Среднеарифметическая температура воды

t

ж2

0,5 t '

t ''

0,5 160 300 230 oC.

 

ж2

ж2

 

При этой температуре физические свойства воды равны соответственно

 

827

кг

; c

4, 68

кДж

;

 

м3

кг оС

ж 2

 

pж 2

 

 

 

 

Вт

 

 

 

6

м2

ж 2

0, 637

 

;

ж 2

0,145 10

 

 

;

м оС

 

 

 

 

 

 

с

 

 

Prж

 

0,88.

 

 

 

Количество передаваемой теплоты:

Q G2 cpж 2

t 'ж 2

t ''ж 2

230 103

3600

 

 

 

4, 68 300

160

4, 2 104 кВт.

34

Число Рейнольдса для потока воды

2

d

0, 6

4, 4 10

2

 

1

 

 

 

5

Reж 2

 

 

 

 

 

1,82 10 .

 

ж 2

0,145 10 6

 

 

 

 

 

 

 

 

Число Нуссельта и коэффициент теплоотдачи для воды определяем, учитывая, что коэффициент теплоотдачи со стороны воды намного больше коэффициента теплоотдачи со

стороны газов и, следовательно, температура стенки трубы близка к температуре воды. Полагаем (Рrж2 / Рrж1)0,25≈1:

Nu

 

0, 021 Re0,8 Pr0,43

 

 

 

ж2

 

 

 

ж2

ж2

 

 

 

0, 021

1,82 105

0,8

0,88 0,43

314;

 

 

 

 

 

ж 2

 

 

0, 637

 

Вт

 

Nuж 2

314

 

 

4550

 

.

2

d

 

4, 4 10 2

м2 оС

 

 

1

 

 

 

 

 

 

 

Для определения температуры газов на выходе из экономайзера примем в первом приближении теплоемкость газа Cpж1 = 1,25 кДж / (кг ·°С). Тогда

t ''

t '

 

 

 

Q

 

 

800

4, 2 104

558 oC;

 

 

 

 

 

 

500 103 1, 25

 

ж1

ж1

 

G

c

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1

pж1

 

 

 

t

ж1

0, 5

t '

ж1

t ''

ж1

0, 5

800 558 679 oC.

 

 

 

 

 

 

 

 

При этой температуре сpж1 = 1,234 кДж/(кг·С) и в результа-

те второго приближения t ''

554 oC и t

ж1

677 oC.

ж1

 

 

При температуре tж1 = 677 °С физические свойства дымовых газов данного состава равны соответственно

ж1 0, 373

кг

; ж1

0, 0808

Вт

;

 

 

м3

м оС

 

108 10

6

 

м2

; Pr

 

0, 61.

 

ж 2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

с

ж

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Число Рейнольдса для потока газов

 

1

d

2

13 5,1 10 2

 

Reж1

 

ж1

 

 

108 10 6

6130.

 

 

 

 

 

 

35

Найдем число Нуссельта и коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов к стенкам труб.

В связи с тем, что число рядов труб вдоль потока неизвестно, расчет ведем для третьего ряда. При шахматном расположении для чистых труб по формуле

Nu

0,021 Re0,6

Pr0,33

0, 41

6130 0,6

0,61 0,33

64,3;

ж1

 

 

 

ж1

 

ж1 s

 

 

 

 

 

 

 

где, т.к.

s1 / s2

 

1, 05,

s

1;

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ж1

 

 

8, 08 10 2

 

 

Вт

 

 

'1

Nuж1

64,3

 

 

102

 

 

.

 

 

d

2

5,1 10 2

 

 

м2 оС

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

В промышленных условиях вследствие загрязнения котельных поверхностей нагрева интенсивность теплообмена снижается. Для учета этого полагаем

 

Вт

1 0,8 '1 0,8 102 81, 6

 

.

м2 оС

Определяем коэффициент теплоотдачи излучением от потока газов к стенкам труб. Средняя длина пути луча

l 1, 08 d2

s1 s2

0, 785 1, 08 0, 051 2 2,1 0, 785 0,188 м.

d 2

 

2

 

Произведение среднего пути луча на парциальное давление двуокиси углерода и водяных паров

p l

0,13 0,188

0, 0245

м кгс

;

см2

CO2

 

 

 

 

pH2Ol

0,11 0,188

0, 0207

м кгс

.

2

 

 

 

см

 

 

Степень черноты дымовых газов при средней температуре газов (tж1 = 677° С) находим по графикам на рис. 11.1–11.3 из [4]:

г

CO2

H2O

0, 072

1, 08 0, 042

0, 017.

 

 

 

36

Учитывая, что α1 « α2, принимаем tc1 tж2 + 20 ≈ 250 оС. При этой температуре с помощью тех же графиков находим поглощательную способность газов при температуре поверхности труб:

 

 

T

0,65

 

677

273

0,65

 

 

 

 

Aг

 

ж1

 

0, 064

 

 

1, 08 0, 07 0,17.

CO

Tс1

H O

250

273

 

2

2

 

 

 

 

 

 

 

 

Эффективная степень черноты оболочки

'c1

0,5

c1

1

0,5

0,8

1

0,19.

Плотность теплового потока, обусловленная излучением:

 

 

 

 

4

 

 

Tс1

4

 

 

 

 

qл

'c1 C0

 

 

Tж1

 

Aг

 

 

 

 

 

 

 

г

100

 

100

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

677

273

4

 

 

250

273

4

 

Вт

0,9 5, 7 0,117

 

 

0,17

 

 

 

4230

 

.

100

 

100

 

м2

Коэффициент теплоотдачи, обусловленный излучением:

 

 

qл

 

 

4230

 

Вт

 

 

 

 

 

 

 

9,9

 

.

л t

ж1

t

с1

677 250

м2 оС

 

 

 

 

 

 

 

 

Суммарный коэффициент теплоотдачи от дымовых газов к стенкам труб

 

 

Вт

0

1 л 81, 6 9,9 91,5

 

.

м2 оС

Коэффициент теплопередачи

 

 

1

 

 

 

 

1

 

 

 

Вт

k

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

88,3

 

.

1

 

c

 

1

1

3,5 10 3

1

м2 оС

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

 

c

2

91,5

22

4550

 

 

 

37

Находим средний температурный напор, приближенно принимая схему движений теплоносителей за противоточную:

 

t 'ж1 t ''ж 2

 

 

800

 

300

 

 

 

1, 27

1,5.

 

 

 

 

 

 

t ''ж1 t 'ж 2

554

 

160

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

При этом

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

t

л

 

t

а

 

 

t

ж1

 

t

ж2

677

230

447 оС.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Площадь поверхности нагрева экономайзера

 

 

 

 

 

F

 

 

Q

 

 

 

 

 

 

 

4, 2 104

103 1070 м2 .

 

 

 

 

 

 

k

 

tл

 

 

88,3 447

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Число параллельно включенных змеевиков

 

 

 

 

4 G

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

4 230 103

 

n

 

 

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

86.

ж 2

d12

 

1

3600

 

 

 

827 3,14

 

4, 4 10 2 2 0, 6 3600

 

 

 

 

 

 

 

 

Длина отдельной секции (змеевика)

 

 

 

 

 

 

 

l1

 

 

F

 

 

 

 

 

 

 

 

1070

 

 

77,5м.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

d

2

 

 

n

3,14 10 2

86

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

5.2. Типовые задачи теплопередачи

Задача 1. Найти потери теплоты в окружающую среду от кирпичной обмуровки котла толщиной δ = 250 мм и ее темпе-

ратуру, с коэффициентом теплопроводности

0, 7

Вт

при

 

м оС

температуре дымовых газов tг = 800 оС, температуре наружного воздуха tв = 15 °С, коэффициентах теплоотдачи от дымовых

38

газов к стенке

 

 

 

40

Вт

и от стенки к окружающей среде

1

 

 

 

 

 

 

 

м2

оС

 

Вт

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2 10

 

.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

м2 оС

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Решение. Коэффициент теплопередачи

 

 

 

 

 

 

 

1

 

 

 

 

 

 

1

 

 

 

 

Вт

 

K

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2, 07

 

.

 

 

1

 

 

 

1

 

 

1 0, 25 1

 

м2 оС

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1

 

 

 

2

 

 

40

 

0, 7

10

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Потери теплоты в окружающую среду с одного метра поверхности обмуровки составят

q 2, 07 800 15 1625

Вт

.

 

 

м2

Температура обмуровки котла определяется по следующей зависимости:

t

 

t

 

q

1

15 1625

1

177,5 oC.

о

в

 

 

 

 

 

 

10

 

 

 

 

 

1

 

 

 

 

 

 

 

 

Задача 2. Паропровод диаметром 170/160 мм покрыт двухслойной изоляцией. Толщина первого слоя δ2 = 30 мм и второго δ3 = 50 мм. Коэффициенты теплопроводности трубы и изо-

 

 

 

Вт

 

Вт

ляции соответственно равны: 1 50

 

,

1 0,15

 

и

м оС

м оС

 

Вт

 

 

 

 

 

3 0, 08

 

. Температура внутренней поверхности паро-

м оС

провода

tвн = 300 °С и внешней

поверхности изоляции

tн = 50 °С. Определить потерю теплоты 1 м трубопровода и температуры на поверхностях раздела отдельных слоев.

39