Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Белорусский национальный технический университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

Статический расчет поперечной рамы одноэтажного производственного здания

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

29.11.2025

Размер:

667.41 Кб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 23 / 53 4 5 > Следующая >>>

Коэффициентыдлявычисленияреакцийпотабличнымформулам:

Hв H 3,720 /10,95 0,340 ;

k	3	I2			3	17,07
			1	0,340			7,2	1	0,054 ;
		I	1	0,340			7,2	1	0,054 ;
		1

k1 0 .

3.3.2. Определение реакций верха колонн рамы от единичного смещения

Верхним концам колонны придаем горизонтальное смещение

∆= 1 иопределяем реакции В∆ восновной системеот этогосмещения:

–для колонн крайнего ряда

3 EcтIн2

3 Ecт 7,21 109

14,76 10 3 E

;

H 3 1 k k

109503 1 0,116 0

l,r

cт

– для средней колонны:

3Eст 17,07 109

37,00 10 3 E .

109503 1 0,054 0

ст

Суммарная реакция верха колонн

r11 B 2 14,76 37,00 Ecт 10 3 66,52 10 3 Ecт .

3.3.3. Загружение рамы постоянной нагрузкой

Расчетными являются четыресеченияпо длине колонны(рис. 3.1): I–I – у верха колонны;

II–II – над крановой консолью;

III–III – под крановой консолью;

IV–IV – у верха фундамента.

Рис. 3.1. Расчетная схема поперечной рамы здания

При расчете рамы изгибающий момент, вызывающий растягивающие напряжения в левых волокнах стоек, будем считать положительным; поперечную силу – положительной, если она направлена по внешней нормали к поперечному сечению, повернутой на 90º по часовой стрелке.

1. Для двух колонн крайнего ряда:

M1 G1e1 G3e3 326,279 0,04 73,842 0,34 12,06 кН·м;

M2 G1e1 G2e2 G3e3 G4e4 NBeB

326,279 0,150 90,473 0,45 73,842 0,45 83,106

0,45 18,129 0,11 17,04 кН·м;

M1, M2 – моменты в сечениях I–I и III–III от внецентренного

приложения постоянной нагрузки. Реакция


Bg	3M2 1 2 3M1 1 k /

e		2H (1 k)

3 17,04 1 0,3402 3		12,06 1 0,116 / 0,340	3,83 кН;
2 10,95		1 0,116

Brg Beg 3,83 кН.

2. Для колонны среднего ряда нагрузка от веса подкрановой части средней колонны приложена по оси колонны, e5 0 , от веса

подкрановых балок G2 и от покрытия G1 – симметрично, изгибаю-

щие моменты от этих нагрузок не возникают, нагрузка от стенового ограждения отсутствует, следовательно, М1 = 0, М2 = 0 и реакция

Bmg 0 .

3. Суммарная реакция верха колонн в основной системе

R1g B Brg Beg Bmg 3,83 3,83 0 0 .

4. Перемещение верха колонн в заданной системе:

– для крайней колонны ряда А

Be,l Beg 1B ,e 3,83 0 3,83 кН;

– для средней колонны ряда В

Be,m Bmg 1B ,m 0 ;

– для крайней колонны ряда В

Be,r Brg 1B ,r 3,83 0 3,83 кН.

Усилия в сечениях колонн представим в таблице (табл. 3.5).

Таблица 3.5

Расчетные усилия в сечениях колонн

Расчетные		Колонна
параметры	По оси А			По оси Б	По оси В

В, кН	–3,83			0	+3,83
R1p B	–3,83 + 0 + 3,83 = 0
1 R1p / r11				0
Be B	–3,83			0	+3,83
1B	–3,83			0	+3,83
1B
Изгибающие
моменты, кН·м
MI	= M1 = 326,279 · 0,04 = 13,05			0	–13,05
MII	= M1 + Be.r HB = 13,05 +			0	–27,3
	+ 3,72 · 3,83 = 27,3			0	–27,3
	+ 3,72 · 3,83 = 27,3
MIII	= M2 + MII = – 17,04 –			0	+44,34
	– 27,3 = – 44,34			0	+44,34
	– 27,3 = – 44,34
MIV	= M1 + M2 + Be.r H =
	= 13,05 – 27,3 +			0	–27,69
	+ 3,83 · 10,95 = 27,69
Продольные
силы, кН
NI	= G1 = 326,279			652, 56	326,279
NII	= G1 + G3 NB = 418,28		= G1	+ NB = 681,85	418,28
NIII	= NII + G2 + G4 = 591,859		= NII	+ 2G2 = 862,131	591,859
NIV	= NIII + NH = 651,388		= NIII	+ NH = 941,503	651,388
Поперечные
силы, кН
VIII	+3,83			0	–3,83
VIV	+3,83			0	–3,83

Распределение изгибающих моментов от постоянной нагрузки представлено в виде эпюры (рис. 3.2).

Рис. 3.2. Эпюра изгибающих моментов от постоянной нагрузки

3.3.4. Загружение снеговой нагрузкой (рис. 3.3)

Qs = 89,376 кН,

eв = 0,04, eн = 0,15.

Рис. 3.3. Расчетная схема рамы для загружения снеговой нагрузкой

1. Реакция верха колонн крайнего ряда А, В

Bs	3 M2	1 2 3M1	1 k /
Bs
e		2H 1 k
		2H 1 k

3 13,406 1 0,3402 3 3,575 1 0,116 / 0,340 0,738 кН, 2 10,95 1 0,116

где

М1 = Qs eв = 89,376 · 0,04 = 3,575 кН·м;

М2 = Qs eв = 89,376 · 0,150 = –13,406 кН·м;

М2 = Qs eв = 89,376 · 0,150 = – 13,406 кН·м;

Brs Bes 0,867 кН.

2. Реакция верха средней колонны по ряду Б Bms 0 , так как

нагрузка симметрична.

3. Суммарная реакция в основной системе

R1s B Bes Brs Bms 0,738 0,738 0 0.

4. Перемещение верха колонн в заданной системе

1 R1s / r11 0 / 66,52 10 3 Eст 0.

5. Упругие реакции верха колонн в заданной системе:

– для колонны крайнего ряда А

Be,l Bes 1B ,e 0,738 0 0,738 кН;

– для колонны среднего ряда Б

Be,m Bms 1B ,m 0 ;

– для колонны крайнего ряда В

Be,r Brs 1B ,r 0,738 0 0,738 кН.

Усилия в сечениях колонн представим в таблице (табл. 3.6).

Таблица 3.6

Расчетные усилия в сечениях колонн от снеговой нагрузки

Расчетные	Колонна
параметры	По оси А	По оси Б	По оси В

В, кН	–0,738	0	+0,738
R1p B	–0,738 + 0 + 0,738 = 0
1 R1p / r11		0
Be B	–0,738	0	+0,738
1B	–0,738	0	+0,738
1B
Изгибающие
моменты, кН·м
MI	89,376 · 0,04 = 3,575	0	–3,575
MII	3,575 + 0,738 · 3,72 = 6,32	0	–6,32
MIII	6,32 – 13,406 = –7,086	0	+7,086
MIV	3,575 – 13,406 + 0,738 · 10,95= –1,75	0	+1,75
Продольные
силы, кН
NI	89,376	178,752	89,376
NII	89,376	178,752	89,376
NIII	89,376	178,752	89,376
NIV	89,376	178,752	89,376
Поперечные
силы, кН
VIII	0,738	0	–0,738
VIV	0,738	0	–0,738

Эпюры изгибающих моментов от снеговой нагрузки представлены на рис. 3.4.

Рис. 3.4. Эпюра изгибающих моментов от снеговой нагрузки

3.3.5. Загружение ветровой нагрузкой (рис. 3.5)

W 2,760 кН, qw 1,206 кН/м.

W 2,070 кН, qw 0,9045 кН/м.

Рис. 3.5. Расчетная схема рамы для загружения ветровой нагрузкой

Давление ветра слева направо

1. Реакция верха колонн крайнего ряда А

Bw 3qwH (1 k )
e	8	(1 k)

3 1,206 10,95 (1 0,116 0,340) 4,612 кН; 8 (1 0,116)

– по ряду B

Bw	0,6		4,612	3,459;
r	0,8

– по ряду Б

Bmw 0.

2. Суммарная реакция верха колонн в основной системе (с учетом реакции от сосредоточенной силы W 2,760 кН)

Rw W B 2,760 4,612 3,459 0 10,831	кН.
1
3. Перемещение верха колонн в заданной системе
1 R1w / r11 10,831/ 66,52 10 3 Eст 162,828		1	.
1 R1w / r11 10,831/ 66,52 10 3 Eст 162,828			.
		Eст

4. Упругие реакции верха колонн рамы в заданной системе:

– по ряду А

4,612

162,828

14,76 10 3 E

2,209 кН;

e,l

Eст

ст

– по ряду Б

0 162,828

37 10 3 E

6,025 кН;

e,m

Eст

ст

– по ряду B

3,459

162,828

14,76 10 3 E

1,056 кН.

e,r

Eст

ст

Усилия в сечениях колонн представим в таблице (табл. 3.7).

Таблица 3.7

Расчетные усилия в сечениях колонн от ветровой нагрузки

Расчетные					Колонна
параметры			По оси А			По оси Б	По оси В

	В, кН		4,612			0	3,459
R1p B			10,831
	R	/ r	162,828	1
	R	/ r	162,828
1	1p	11		Eст
				Eст
	Be B		2,209			–6,025	1,056
	1B		2,209			–6,025	1,056
	1B
Изгибающие
моменты, кН·м
	MI		0			0	0
	MII		–2,209 · 3,72 + 1,206			22,413	2,336
			3,722/2 = 0,127			22,413	2,336
			3,722/2 = 0,127
	MIII		0,127			22,413	2,336
	MIV		–2,209 · 10,95 + 1,206			65,974	42,685
			10,952/2 = 48,116			65,974	42,685
			10,952/2 = 48,116
Продольные
	силы, кН
	NI		0			0	0
	NII		0			0	0
	NIII		0			0	0
	NIV		0			0	0
Поперечные
	силы, кН
	VIII		–2,209 + 1,206 · 3,72 = 2,277			6,025	3,430
	VIV		–2,209 + 1,206 · 10,95 = 10,997			6,025	12,150

Эпюра изгибающих моментов от ветровой нагрузки представлена на рис. 3.6.

<<< < Предыдущая 1 23 / 53 4 5 > Следующая >>>

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]

#
29.11.20253.31 Mб0Статистическая обработка экспериментальных данных.pdf
#
29.11.20252.55 Mб0Статистические методы контроля качества.pdf
#
29.11.20251.06 Mб0Статистический расчет стен камер судоходных шлюзов.pdf
#
29.11.2025993.09 Кб0Статический и динамический расчет гидро- и пневмораспределителей.pdf
#
29.11.20251.21 Mб0Статический и тяговый расчет горной гусеничной машины.pdf
#
29.11.2025667.41 Кб0Статический расчет поперечной рамы одноэтажного производственного здания.pdf
#
29.11.20251.32 Mб0Стоимостной инжиниринг.pdf
#
29.11.20253.77 Mб0Стратегический менеджмент.pdf
#
29.11.20252.23 Mб0Страхование рисков на машиностроительных предприятиях.pdf
#
29.11.20251.92 Mб0Страховое дело.pdf
#
29.11.20259.21 Mб0Строительная механика.pdf