Ориентируясь на ограничения, установленные практикой проектирования (см. выше), принимаем размеры сечения колонны крайнего ряда:

надкрановой части - hв ×bв = 400×400 мм, подкрановой части - hн ×bн = 600×400 мм.

Размеры сечения колонны среднего ряда: надкрановой части - hв ×bв = 600×400 мм, подкрановой части - hн ×bн = 800×400 мм.

Высота стропильной балки на опоре назначается из условия hБ ≥ 125L , но не менее 790 мм.

hБ = 125 21000 = 840 мм > 790 мм.

Принимаем высоту стропильной балки hБ = 900 мм.

5.2. Определение нагрузок на поперечную раму

На здание может действовать одновременно несколько нагрузок и возможно несколько их сочетаний с учетом отсутствия некоторых из них или возможного изменения схем их приложения. Поэтому раму рассчитывают на каждую из нагрузок отдельно, а затем составляют наиболее невыгодные комбинации нагрузок по определенным правилам.

5.2.1. Постоянные нагрузки от веса покрытия, собственной массы конструкций и стенового ограждения

Постоянные нагрузки на ригель рамы от веса кровли, стропильных конструкций и связей по покрытию принимаются обычно равномерно распределенными по длине ригеля.

Постоянные нагрузки зависят от типа покрытия, которое может быть тяжелым или легким, утепленным или не утепленным. В данном курсовом проекте применяются сборные железобетонные ребристые плиты покрытия.

Покрытие здания состоит из сборных железобетонных ребристых плит, опирающихся непосредственно на стропильную балку, пароизоляции, плитного утеплителя, стяжки, водоизоляционного ковра. Толщины слоев определены на основании действующих норм, в том числе по теплотехническому расчету [24, 25]. Нагрузка от покрытия определяется суммированием нагрузок от отдельных элементов (табл. 5.1).

28

Постоянная расчетная нагрузка от покрытияна крайнюю колонну составит:

gk,Б = 5,5 кН/м – нормативная погонная нагрузка от собственного веса стропильной балки (табл. П5.4);

B = 7 м – шаг колонн.

При «нулевой» привязке эксцентриситет приложения нагрузки Gd,1 (рис. 6а)

e1 =175 − h2В =175 − 4002 = −25 мм.

При привязке 250 мм (рис. 6б)

e1 = 250 +175 − h2В = 250 +175 − 6002 =125 мм.

Нагрузка от собственного веса подкрановой балки и крановых путей

Gd ,2 = (gk,ПБ + gk,КР ) LПБ γF γn = (8 + 0,528) 7 1,35 0,95 = 76,56 кН,

где LПБ = B – длина подкрановой балки;

gk ,ПБ =8 кН/м – нормативная погонная нагрузка от собственного веса подкрановой балки (табл. П5.4);

29

gk,КР = 0,528 кН/м – нормативная нагрузка от собственного веса крановых

путей (собственный вес рельса и вес элементов креплений, табл. П5.3);

γF =1,35 – коэффициент безопасности по нагрузке для собственного веса конструкций.

Эксцентриситет этой нагрузки для крайней колонны:

— при «нулевой» привязке

e2 = λ − h2H = 750 − 6002 = 450 мм (рис. 6а);

— при привязке колонн 250 мм e2 = (250 + λ)− h2H (рис. 6б).

В качестве стенового ограждения принимаем сборные керамзитобетонные панели толщиной 300 мм (согласно теплотехническому расчету).

Постояннаянагрузкаотсобственноговесадвухпарапетныхпанелейсоставит

Gd ,3 = gk,w ∑hw B γF γn = 3,0 1,2 2 7 1,35 0,95 = 64,638 кН,

где gk,w = 3,0 кН/м2 – нормативное значение веса 1 м2 стеновых панелей;

∑hw – общая высота стеновых панелей выше уровня подкрановой балки. Данная нагрузка в расчетной схеме для упрощения прикладывается в уровне оголовка колонны. Эксцентриситет этой нагрузки относительно оси

надкрановой части составляет

e3 = 0,5 (tw + hВ)= 0,5 (300 + 400)= 350 мм,

где tw = 300 мм – толщина стеновой панели.

Постоянная нагрузка от веса перемычечных стеновых панелей и остекления над ними составит

Gd ,4 = (gk,w ∑hw + gk,ост hост ) B γF γn =

= (3,0 1,2 2 + 0,5 1,8) 7 1,35 0,95 = 72,718 кН,

где gk,ост = 0,5 кН/м2 – нормативная нагрузка от панелей оконного заполнения (табл. П5.2);

hост – общая высота панелей остекления.

Эксцентриситет этой нагрузки принимают относительно оси нижней ветви e4 = e3 + e5 = 350 +100 = 450 мм (см. рис. 6),

где e5 = 0,5 (hН − hВ)= 0,5 (600 − 400)=100 мм.

30