Расчет и конструирование колонн промышленных зданий

фактическое отношение

Af / Aw 26 2,0/ (1 71,0) 0,732 0,5 и 0,1 < mx < 5.

По [1, табл. 73]: при Af / Aw = 0,5

η0,5 (1,75 0,1m) 0,02(5 m) λx

(1,75 0,1 4,075) 0,02 (5 4,075) 2,058 1,304;

при Af / Aw = 1,0

η1,0 (1,90 0,1m) 0,02(6 m) λx

(1,90 0,1 4,075) 0,02 (6 4,075) 2,058 1,413.

При фактическом Af /Aw = 0,732 по интерполяции принимаем η = 1,34. Таким образом, приведенный относительныйэксцентриситет

mef ηmx 1,34 4,075 5,46.

Коэффициент φe = 0,204 (табл. 74 [1] в зависимости от x 2,058 и mef = 5,46 по интерполяции);

Недонапряжение составляет

242,1 230,8 100 % 4,7 %. 242,1

60

Определим гибкость стержня верхней части колонны относительно оси y:

y ly2 457 78,942. iy 5,79

Тогда коэффициент продольного изгиба φy = 0,704 (принят по табл. 72 [1] в зависимости от λy =78,942 и Ry = 230 МПа).

Определим значение коэффициента c, приняв за расчетный момент максимальный момент в пределах средней трети длины верхней части колонны (но не менее половины Мmax), рис. 2.7:

Mx (862 39) 23 39 587,667кН м, 0,5Мmax 0,5 862 431 кН м.

Рис. 2.7. К определению момента Mх

61

Следовательно, расчетный момент Мx = 587,667 кН м. Относительный эксцентриситет

В соответствии с [1, п. 5.31, с. 16] значение коэффициента с при значениях mx ≤ 5 определяется по формуле

Здесь вычислен по формулам [1, табл. 10] при 1 < mx ≤ 5:

0,65 0,05mx 0,65 0,05 2,779 0,789.

Коэффициент β = 1,0, так как

Проверим устойчивость стержня верхней части колонны из плоскости действия момента по формуле (2.6):

Всвязи с тем, что mef = 5,46 < 20 и отсутствуют ослабления сечения верхней части колонны, расчет напрочность выполнять нетребуется.

Всоответствии с [1, табл. 19, и 4] предельная гибкость основных колонн каркаса

62

Таким образом фактические λx и λy не превышают [λ]. Проверку местной устойчивости полок производим по форму-

ле (2.4):

т. е. местная устойчивость полок обеспечена.

Так как σx > σy, то проверку местной устойчивости стенки выполняем по формуле

где по табл. П11 при λx = 2,058 > 2,0

λuw 1,2 0,35 λх 1,2 0,35 2,058 1,92.

Так как условие не соблюдается, то требуется проверка общей устойчивости колонны без учета неустойчивой части стенки по уменьшенной площади сечения Ared.

Определяем значение Ared (по требованиям п. 7.20 [1]):

Ared A (hef hred )tw 175 (71 56,56) 1,0 160,6 см2 ,

где

63

k – коэффициент, принимаемый для двутаврового сечения:

k = 1,2 + 0,15 λx = 1,2 + 0,15 · 2,058 = 1,508

(при λ > 3,5 следует принимать λ = 3,5). Проверяем устойчивость колонны:

230 0,951 242,1 МПа.

Условие не выполняется. Увеличиваем толщину стенки: tw = 11 мм, и производим перерасчет:

64

При mx ≥ 1 и λ1 ≥ 2

λuw 1,2 0,35λ1 1,2 0,35 2,081 1,928 3,1;

Условие не выполняется. Определяем значение Ared:

k = 1,2 + 0,15 λ= 1,2 + 0,15 2,081 = 1,512.

Проверяем устойчивость колонны:

230 0,951 242,1 МПа.

Условие выполняется.

Стенку колонны при отношении hef / tw 2,3 E / Ry укрепляют

парными ребрами жесткости, которые располагают на расстоянии (2,5–3)hef одно от другого (но не менее двух на один отправочный элемент).

Ширину и толщину ребер жесткости определяют по формулам

(1.8) и (1.9).

65

Учитывая то обстоятельство, что

требуется установка ребер жесткости в верхней части колонны. Ширина ребра

bh h30ef 40 мм 71030 40 мм 63,66 мм.

Принимаем bh = 70 мм. Толщина ребра

но не менее 6 мм. Принимаем ts 6 мм.

Ребра жесткости располагаем с шагом

(2,5 – 3) hef = (2,5 – 3) 710 = (1775 – 2130) мм.

Принимаем 2000 мм.

2.3. Подбор сечения сквозных колонн

Стержень сквозной колонны состоит из двух ветвей, соединенных между собой решеткой. Типы сечений сквозных колонн приведены на рис. 2.8.

Для крайних рядов колонн обычно проектируют колонны несимметричного сечения (рис. 2.8, а), а для средних – симметричного (рис. 2.8, б). Сквозная колонна работает как ферма с параллельными поясами (ветвями). Пояса воспринимают продольную силу N и изгибающий момент М, а решетка – поперечную силу Q.

66

Рис. 2.8. Типы сечений сквозных колонн: а – несимметричные; б – симметричные

Расчетные усилия N и М для подбора сечения ветвей колонны определяют из таблицы комбинаций усилий. При их определении исходят из того, что положительный момент (+М) догружает наружную ветвь, а отрицательный – подкрановую ветвь (рис. 2.9).

В общем случае продольные усилия в ветвях определяются по формулам

где у1 и у2 – соответственно расстояния от центра тяжести сечения колонны до центра тяжести соответствующей ветви.

67

н

Рис. 2.9. К расчету сквозной колонны

Так как заранее положение центра тяжести сечения неизвестно, то предварительно принимают

y1 (0,45–0,55) hн;

y2 (0,45–0,55) hн;

h0 hн.

68

Определив ориентировочные усилия в ветвях, находят требуемые площади ветвей:

где Ry – расчетное сопротивление стали, принимаемое в зависимости от марки стали по [1, табл. 50 и 51] или по табл. П1;

γc = 1 – коэффициентусловияработы, принимаемыйпо[1, табл. 6]; γn = 0,95 – коэффициент надежности по назначению.

По найденной площади компонуют сечения ветвей, принимая их ширину

B (1/20 1/30)lef , y .

Ветви колонны работают на центральное сжатие, поэтому все требования местной устойчивости для стенки и полок и условие свариваемости элементов принимаются так же, как и для центрально сжатых колонн (см. п. 1.6).

Подкрановую ветвь рекомендуется проектировать из прокатных обыкновенных или широкополочных двутавров, реже – из сварных составных, а наружную ветвь – из прокатных или гнутых швеллеров или составного сечения – из листа и уголков (см. рис. 2.9).

Скомпоновав сечения ветвей, определяют их фактическую площадь Ав1 и Ав2, положение центра тяжести наружной ветви (расстояние у0) и центр тяжести всего сечения, уточняют расстояния у1 и у2

и определяют h0 = hн – y0.

После этого по формулам (2.7) и (2.8) корректируют продольные усилия в ветвях и определяют геометрические характеристики сечения обеих ветвей и всего сечения в целом. Предварительно назначив тип решетки [3], а также, приняв угол ее подхода к ветвям близким к 45º, определяют расстояния между узлами решетки lв1

69