33
∆ q= qр.з - qпр ; а отсюда найдем qр.з , мг/м3. При этом L= Lм.о.=2500 м3/ч .
1,4 ·∆ q·2500=1,4·∆ q ·2500+86402500· ∆ q; ∆q = 86402500 ≈ 3,5мг/ м3 . Отсюда qр.з = qпр+∆ q=5 +3,5=8,5 мг/м3.
Окислы азота: qр.з..= 5 мг/м3, qпр.= 0,035 мг/м3, G = 960 мг/ч, тогдаизфор-
мулы (24) ∆ q= 1,5 мг/м3, а qр.з= 1,53 мг/м3, при этом L= Lм.о.=2500 м3/ч.
Альдегиды qр.з..= 0,5 мг/м3, qпр.= 0,035 мг/м3, G = 6140 мг/ч, тогда по формуле (24)
L = 2500 + 6140 − 2500 (0,5 −0,035) =10000 м3 / ч . 1,4 (0,5 −0,035)
Воздухообмендляразбавленияизбыточнойтеплотывданномцехерассчитываетсяаналогичнопредыдущемупримеру. Зарасчетныйвоздухообменпринимается больший из всех полученных.
5.2. Цех обработки древесины
Рассчитать воздухообмен в цехе обработки древесины.
Расчетная наружная температура зимой tнБ = -26 оС, летом tнА= 21оС. Сум-
марная производительность местных отсосов Lм.о =20000 м3/ч. Объем цеха V = 4700 м3, высота 6 м. Поступление влаги и вредных веществ незначительны. При- точныйвоздухподаетсясверху-внизперфорированнымивоздухораспределителями, установленныминавысоте5,5 м, удалениевоздухаместнымиотсосамиизрабочей зоны, аобщеобменной вентиляциейизверхнейзоны. Из-заналичияэффективных местных отсосов у деревообрабатывающих станков поступление пыли в рабочую зону незначительно.
Теплый период.
Исходныеданные: избыткиявнойтеплотыΣQизб =300000 кДж/ч, tр.з. = 25оС (работасреднейтяжести, категорияIIа). Считая, чтоподачавоздухавтеплыйпериодчерезнижниефрамугиоконестьподачаврабочуюзону, принимаемпотаблице 3 qt = 1,2 (кратность воздухообмена 5-10 1/ч).
По формуле (23) определяем расход приточного воздуха
34
L = Lм.о + 3,6 ΣQсизбK−t (сtр.Lз. м−.оt(прtр..)з. −tпр. ) =
= 20000 + 300000 −1,2 20000(25 −21) = 55420м3 / ч. 1,2 1,2(25 −21)
Кратность воздухообмена |
K = |
46740 |
=9,9 . |
|
4700 |
||||
|
|
|
Приэтом20000 м3/чзабираетсяизнижнейзоныместнымиотсосами, а35420 м3/ч из верхней зоны, например, крышными вентиляторами. Приточный воздух в теплыйпериодбудетпоступатьвцехчерезнижниефрамугиоконзасчетразрежения, создаваемого вытяжными установками.
Переходный период.
Исходные данные: избытки явной теплоты ΣQизб =250000 кДж/ч, tр.з. =
18оС, tпр = 9 оС, Lм.о = 20000 м3/ч, Кt = 1,2 (таблица3), подачавоздухасверхувниз с высоты до 6 м считается подачей в рабочую зону.
По формуле (23) определяем расход приточного воздуха
L = 20000 + |
250000− |
1,2 20000(18 −9) |
= 22620м3 / ч . |
|
1,2 |
1,2(18 −9) |
|||
|
|
Впереходныйпериодвоздухвпомещениярекомендуетсяподаватьорганизованно, приточными установками. Для данного цеха L= 22620 м3/ч.
= 22620 =
Кратность воздухообмена K 4,8 4700
Расход воздуха, удаляемого из верхней зоны
Lух= 22620-20000=2620 м3/ч.
Холодный период.
Недостаткиявнойтеплотыврабочеевремяприработающейсистемедежурногоотопления Q =120000 кДж/ч. Количествоприточноговоздухапринимаемпо переходному периоду Lпр = 22620 м3/ч. Так как теплоизбытки отсутствуют
tух = tр.з. = 18 оС. Искомой величиной является tпр.
35
tпр. = |
Lм.о с t р.з. +Lух с t ух −3,6 ∑Qизб |
= |
|
|
|||
c Lпр |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
20000 1,2 18+2620 1,2 18+120000 |
= |
432000+56600+120000 |
= 22,4o C. |
|||
|
27144 |
|
|||||
|
|
1,2 22620 |
|
|
|
|
|
Каквидим, приточныйвоздухперегретдлякомпенсациинедостающейтеп-
лоты.
Определяем расход теплоты на калориферы
Qк = 22620 · 1 · 1,2 · [22,4- (-26)] =1313770 кДж/ч.
Кратное описание системы вентиляции.
Влетнеевремяудалениевоздухаизверхнейзоны (L.= 35420 м3/ч) обеспечивают шесть крышных осевых вентилятора № 5, которые устанавливаются в покрытии. Остальноеколичествовоздухаудаляетсяизрабочейзоныместнымиотсосами от технологического оборудования (Lм.о = 20000 м3/ч). Приток в теплый период естественный через нижние фрамуги окон. В переходный и зимний периоды удаление воздуха Lух.= 2620 м3/ч из верхней зоны обеспечивает один крышный вентилятор(остальныеотключаются), изнижнейзоны— местныеотсосы. Приточный воздух в количестве 22620 м3/ч нагревается в калорифере и подается сверху внизчерезперфорированныевоздуховодыравномернойраздачитипаВПК-2, смонтированныенавысоте5 м. Приточнаякамерарасположенанаспециальнойплощадкенаотметке+3,5 м. Воздухозаборныерешеткиметаллические, типаСТД5289, устанавливаетсявнаружнойстененаотметке+4,0 (скоростьвоздухавживомсечении решетки 4-5 м/с. Вентилятор вытяжной аспирационной установки смонтирован снаружи, очистка воздуха от пыли осуществляется в циклоне «Гипродревпрома», установленном на расстоянии 10 м от здания.
5.3. Кузнечно-прессовый цех
Рассчитатьвоздухообменвкузнечно-прессовомцехеразмером42х24 м, высотой 6 м. Расчетная наружная температура зимой t = - 25 оС, летом tнА = 21 оС.
Суммарнаяпроизводительностьместныхотсосов Lм.о = 15000 м3/ч. Поступления вредныхвеществнезначительны. Приточныйвоздухвтеплыйпериодпоступаетестественнымпутемчерезоткрытыефрамугиоконзасчетразрежения, создаваемого вытяжнойвентиляцией. ВпереходныйизимнийпериодыприточныйвоздухподаетсяврабочуюзонучастичночерезрешеткитипаВР, установленныенавысоте1,5 м, ачастично, черезперфорированныевоздуховодыравномернойраздачиВПК-1 на высоте5,5 м. Удалениевоздухаобщеобменнойвентиляциейизверхнейзоныиместными отсосами из рабочей зоны.
Теплый период.
36
ИзбыткиявнойтеплотыΣQизб =540000 кДж/ч(работасреднейтяжести, категория II б) tр.з. = 25 оС. Удельные избытки явной теплоты в данном цехе
qуд = VΣQ3изб,6 = 60005400003,6 = 25Вт/ м3 .
При q>23 Вт/м3 помещениесчитаетсясозначительнымитеплоизбытками/10/. По таблице 2 Kt =2,0. По формуле (23) расход приточного воздуха
L = Lм.о + |
ΣQизб −с Lм.о (t р.з. −tпр. ) |
=15000 |
+ |
540000 −1,2 15000(25 − 21) |
= |
|
с Kt (t р.з. −tпр. ) |
1,2 2(25 − 21) |
|||||
|
|
|
|
=15000 + 48750 =63750м3 / ч.
РасходвоздухаL = 48750 м3/чбудетудалятьсяизверхнейзоныкрышными вентиляторами. ПриточныйвоздухL = 63750 м3/чбудетпоступатьвцехчерезнижние фрамуги окон.
При использовании местных отсосов у конвективных источников теплоты (кузнечные, термические, сварочныеит.п. цеха) частьвредностей(10-30%) прорываетсявпомещениеинакапливаетсявверхнейзоне, затем, вследствиеохлаждения уперекрытияистенониопускаютсявниз, загрязняярабочуюзону. Поэтомунеобходимо предусматривать удаление воздуха и из верхней зоны.
Этотдополнительныйобъемпринимаетсянеменееоднократногочасового
воздухообмена при высоте помещения Нр до 6 м, для Нр>6 м минимальное количество удаляемоговоздухаизверхнейзоны(подперекрытием) — 6 м3 на1м2 площади пола помещения /1/. Объем цеха V= 42 · 24 · 6 = 6000 м3, но с учетом того, чтоизверхнейзоныудаляетсяLв.з.= 48750 м3/чдополнительнойвентиляцииверхней зоны не требуется.
Переходный период.
Избытки явной теплоты ΣQизб =500000 кДж/ч, tр.з. = 17 оС, tпр.= 9 оС, q= 23,2Вт/м3. По таблице 2 Kt =2,0. По формуле (23) расход приточного воздуха
L =15000 + 500000 −1,2 15000(17 −9) =15000 +18540 =33540м3 / ч. 1,2 2(17 −9)
Из верхней зоны будет удаляться — 18540 м3/ч.
Впереходныйпериодвоздухподаетсяорганизованно, приточнойустанов-
кой Lпр= 33540 м3/ч.
Из верхней зоны удаляется 18540 м3/ч, значит и в переходный период не требуется дополнительной вентиляции верхней зоны.
Холодный период.
37
Температура воздуха в рабочей зоне tр.з. = 17 оС. Избытки явной теплоты в рабочеевремяприотключеннойсистемеотопления ΣQизб =250000 кДж/ч. Расход приточного воздуха принимаем по переходному периоду, т.е. L= 33540 м3/ч.
Удельные избытки явной теплоты
qуд = 3250000,6 6000 =11,6Вт/ м3 .
Этоужесчитаетсяпомещениеснезначительнымиизбыткамиявнойтеплоты. По таблице 3 Kt =1,2. Из формулы (25)
L = Lм.о + |
ΣQизб −с Lм.о∆t |
, |
|
С Кt ∆t |
|
где ∆t = t р.з. - t пр.
33540 =15000 + 250000 −1,2 15000 ∆t ; 1,2 1,2 ∆t
48300 ∆t = 21600∆t +250000 −18000∆t
∆t = 44250,7 = 5,6°C
tпр = t р.з. - ∆t = 17 – 5,6 = 11,4оС
Расход теплоты на калориферы
Qк = 33540 · 1,2· (11,4+25)=1465000 кДж/ч.
5.4. Ремонтно-механический цех
Рассчитатьвоздухообменвремонтно-механическомцехеразмером36х12ми высотой8 м. Расчетнаянаружнаятемпературазимой tНБ = −25°С, летом tНА = 21°С.
Суммарная производительность местных отсосов L м.о= 20000 м3/ч. Приточный воздухвпереходныйихолодныйпериодыподаетсявверхнююзонусосредоточенныминенастилающимисяструямиизвоздухораспределителейтипаВСП. Втеплый период — естественным путемврабочуюзону черезфрамугиокон. Теплопоступления незначительны.
Теплый период.
38
Исходныеданные: избыткиявнойтеплотыΣQизб =72000 кДж/ч, всоответствии с /1/ tр.з.= tнА+4= 21+4=25 оС. По таблице 3, принимая кратность воздухообмена 5-10 1/ч, Kt =1,0 (подача воздуха сосредоточенно, выше рабочей зоны).
По формуле (23) расход приточного воздуха
L = 20000 + 72000 −1,2 20000(25 −21) . 1,2 1(25 −21)
Каквидим, вчислителевторогослагаемогополучаетсяотрицательнаявеличина. Определяем расход воздуха для вентиляции верхней зоны. Согласно /1/ при высотепомещениябольше6 м(нашслучай) изверхнейзоныподперекрытиемпомещения необходимо удалять 6 м3/ч на 1 м2 площади помещения, т.е.
Lух = 36 12 6 = 2592м3 / ч.
ПринимаярасходприточноговоздухаL = Lм.о+. Lух.=22592 м3/ч, находимиз формулы (25) величину ∆t = t р.з. - t пр.
72000 = 1,2 22592 ∆t ;
∆t = 1,27200022592 = 2,6°C
тогда tр.з= 21 +2,6= 23,6 оС.
т.е. в рабочей зоне установится более комфортная температура.
Кратность воздухообмена K=L/V = 22592/3456=6,5.
Вентиляцию верхней зоны в количестве Lух=2592 м3/ч обеспечивают четыре вытяжных шахты d = 500 мм с дефлекторами.
Переходный период
Исходные данные: избытки явной теплоты ΣQизб =60000 кДж/ч, tр.з = 18 оС, tпр = 9оС. В переходный период приточный воздух подается организованно в верхнюю зону через воздухораспределители ВСП. Согласно таблице 3, Kt =1. Так какперепадтемпературtр.з.-.tпр=9оС, большечемвтеплыйпериод, тоочевидно, что тепловой поток, удаляемый из рабочей зоны с воздухом местных отсосов больше ΣQизб =60000 кДж/ч. АналогичнотепломупериодуLух=2592 м3/ч, расходприточ-
ного воздуха L = Lм.о.+ Lух = 20000+2592=22592 м3/ч из формулы (25).
39
Находим ∆t = 1,26000022592 = 2,2°C , тогда tпр= 18-2,2=15,8оС.
УдалениевоздухаизверхнейзоныLух.= 2592 м3/чосуществляется, какивтеплый период. Производительность приточной установки Lпр=22592 м3/ч.
Холодный период
Исходные данные: tр.з = 18 оС, недостатки явной теплоты при работающей постоянносистемедежурногоотопленияΣQизб =-60000 кДж/ч. Расходприточного воздуха принимаем по переходному периоду L = 22592 м3/ч. Изформулы (25) на-
−60000
ходим ∆t = t р.з. - tпр. , ∆t = 1,2 22592 = −2,2°C ,
тогда tпр= tр.з. - ∆t .= 18+2,2= 20,2оС.
Расход теплоты на калориферы
Qк =L · с · ρ · (tпр.- tнБ)= 22592 ·1 · 1,2 · (20,2+25)= 1225400 кДж/ч.
5.5. Сварочное отделение
Рассчитатьвоздухообменвсварочномотделениизавода. Размерыпомещения 18х24 м, высота 6 м, объем V= 2600 м3.
Расчетнаянаружнаятемпературазимой tНБ = −25°С, летом tНА = 21°С. Вотделении установлены столы для электросварочных работ и машины для точечной сварки. Над столами установлены местные отсосы в виде панелей равномерного всасывания (ПРВ) размером 900х650, над машинами ПРВ размером 600х650. ОбщийрасходвоздухаудаляемыйэтимиотсосамиизрабочейзоныL м.о= 23400 м3/ч. Приточный воздух в переходный и холодный периоды подается наклоненными струямивнаправлениирабочейзонысвысоты4 м, в теплыйпериод— естественным путем через открываемые фрамуги окон.
Теплый период.
Исходные данные: избытки явной теплоты ΣQизб =55000 Вт. В соответст-
вии с /1/ tр.з.= tнА+4= 25 оС.
По таблице 3, принимая кратность воздухообмена боле 10 1/ч, находим Kt
=1,0; Kq=1,1.
По формуле (23) расход приточного воздуха
40
L = 23400 + |
55000 3,6 −1,2 23400(25 −21) |
= 41200м3 / ч. |
|
1,2 1,0(25 −21) |
|||
|
|
Приэтом23400 м3/чудаляютсяизрабочейзоныместнымиотсосами, а17800 м3/ч из верхней зоны крышными вентиляторами.
Переходный период.
Исходные данные: избытки явной теплоты ΣQизб =48000 Вт, tр.з = 18 оС, tпр = 9оС, L м.о =23400 м3/ч. Принимая Kt =1 по формуле (23) определяем расход приточного воздуха
= + 48000 3,6 −1,2 23400(18 −9) L 23400 .
1,2 1,0(18 −9)
Каквидим, вчислителевторогослагаемогополучаетсяотрицательнаявели-
чина.
Определяем расход воздуха для вентиляции верхней зоны. При высоте помещения6 мизверхнейзонынеобходимоудалятьнеменееоднократногочасового воздухообмена. Так как в сварочных цехах выделяется значительное количество вредныхгазов, ачастьизних, неуловленнаяместнымиотсосами, накапливаютсяв верхней зоне помещения примем кратность воздухообмена для верхней зоны 1,5.
Тогда Lух=2600 х 1,5= 3900 м3/ч.
Принимая расход приточного воздуха
L= Lм.о + Lух.= 23400 + 3900 м3/ч =27300 м3/ч.
Находим из формулы (25) величину ∆t = tр.з. – tпр
27300 ·1,2 · 1 · ∆t= 23400 ·1,2 · 1 · ∆t+48000· 3,6 -1,2 · 23400 · 1,2 ·∆t
∆t = 1,1728002 27300 ≈5,3°C ,
тогда tпр = tр.з. – ∆t = 18-5,3 =12,7оС
Холодный период.
41
Исходныеданные: tр.з = 18 оС, избыткиявнойтеплотыпринеработающейв рабочеевремясистемедежурногоотопленияΣQизб =28000 Вт. Расходприточного воздуха принимаем по переходному периоду L = 27300 м3/ч. Изформулы (25) на-
ходим ∆t = t р.з. - tпр |
∆t = |
28000 3,6 |
= 3°C , |
|
1,2 27300 |
||||
|
|
|
тогда tпр= tр.з+ ∆t= 18-3= 15оС.
Расход теплоты на калориферы
Qк =L · c · ρ · (tпр.- tнБ)= 27300 · 1 ·1,2 · (15+25)= 1310400 кДж/ч.
Расчет воздухообмена сварочного отделения по вредностям
В данном отделении производится электродуговая и точечная сварка не- большихизделийэлектродамитипаАНО-3. Расходэлектродовнаодинсварочный пост1,5 кг/ч. Всегона9 постов— 13,5 кг/ч. Согласно/12/ расходвоздуха, м3/чна1 кгэлектродовАНО-3 дляразбавлениявредныхвеществсоставляет: посварочному аэрозолю 1500 м3/ч, по марганцу и его окислам 2800 м3/ч. Выбираем большее значение — 2800 м3/ч. Тогда количество воздуха для разбавления общего количества марганца и его окислов от 9 постов составит
L.= 2800х13,5= 37800 м3/ч.
Отмашинточечнойсваркивыделяетсяокисьжелеза. Согласно/12/ на50ква номинальноймощностимашинынеобходимоподавать400 м3/чвоздуха. Согласно даннымтехнологовсиласварочноготокасоставляет140 Апритолщинеэлектродов 4 мм. Номинальная мощность машины точечной сварки составляет 100 ква, тогда для 6 машин количество воздуха
L = 6 400 100/50 = 4800 м3/ч.
Общее количество приточного воздуха составит
L.= 37800 +4800= 42600 м3/ч.
Этотвоздухообменбольшечемвтеплыйпериоддляразбавленияизбытков теплоты. Принимаемзарасчетныйвоздухообменвтеплый, переходныйихолодный периоды воздухообмен для разбавления вредностей, т.е. L=42600м3/ч.
Приэтомизрабочейзоныместнымиотсосамиудаляется23400 м3/ч, а19200 м3/ч из верхней зоны пятью крышными вентиляторами. Дополнительная вентиляция верхней зоны не требуется.
ПринимаявхолодныйпериодколичествоприточноговоздухаL=42600м3/ч из формулы (25) находим
42
∆t = |
ΣQизб |
= |
28000 3,6 |
= 2°C , |
|
c L |
1,2 42600 |
||||
|
|
|
тогда tпр= tр.з. - ∆t= 18-2= 16оС.
Расход теплоты на калориферы
Qк = 42600 · 1 · 1,2 · (16+25)= 2096000 кДж/ч.
Газыиаэрозоли, образующиесяприсварочныхработах, неуловленныеместными отсосами, накапливаются в верхней зоне помещения и в зависимости от силы сварочного тока и диаметра электрода зависают на определенной высоте, называемой оптимальной, откуда и следует их удалять.
При силе сварочного тока 140 А эта высота 4,7 м /12/. Не рекомендуется располагатьвытяжныеотверстия(воздуховоды) нарасстоянииболее1-2 мотоптимальнойвысоты. Внашемслучаеудалениевредностейизверхнейзоныосуществляетсячерезкрышныевентиляторы, установленныевпокрытии. Дляболееэффективногоудалениявредностей, всасывающиепатрубкивентиляторовудлинитьна 1 м.
5.6. Термический цех
Рассчитатьвоздухообменвтермическомцехеразмером42х18 м, высотой7 м, V=5300 м3. Расчетная наружная температура зимой tНБ = −25°С, летом
tНА = 21°С. Суммарная производительность местных отсосов Lм.о.=20000м3/ч. В цехепредусматриваетсявоздушноедушированиерабочихместузакалочныхпечей суммарнойпроизводительностью Lд.= 30000 м3/ч. Поступлениявредныхвеществ незначительны. Приточныйвоздухподаетсяврабочуюзону, удалениевоздухаобщеобменной вентиляцией из верхней зоны.
Теплый период.
Исходныеданные: избыткиявнойтеплотыΣQизб =170000 Вт(работасреднейтяжести, категорияIIб), tр.з.= 25 оС. Температуравоздуха, подаваемоговоздушнымдушем tд= 19 оС(адиабатическоеохлаждение), коэффициентвоздухообменаKt
=1,9 (таблица 1).
Определяем температуру удаляемого воздуха
tух = tпр.+ Kt (tр.з.– tпр )=21+1,9 (25-21)= 28,6 оС.
Составим уравнение воздушного баланса
43
Lпр + Lд. = Lм.о.+Lух ,
где Lух — расход воздуха, удаляемого из верхней зоны, м3/ч.
Lпр +30000 = 20000+Lух ,
Lух= Lпр +10000
Длянахождениярасходаприточноговоздуха, Lпр , м3/ч, составимуравнение тепловоздушного баланса.
Теплоизбытки и содержание теплоты в |
Теплонедостаткиисодержаниетеплоты |
|||||
приточном воздухе, кДж/ч |
|
в удаляемом воздухе, кДж/ч |
||||
ΣQизб = 170000 · 3,6 = 612000 |
|
Qм.о = Lм.о · с · tр.з= |
||||
|
= 20000 · 1,2 · 25 = 600000 |
|||||
|
|
|
|
|
||
Qд. = Lд.·с· |
tд = 30000 · 1,2 ·19 = |
|
Qух=Lух·с·tух =(Lпр+10000)·1,2·28,6 |
|||
=615000 |
|
|
|
|
= =34,32 ·Lпр + 343200 |
|
Qпр.=Lпр ·с · tпр= Lпр · 1,2 · 21 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
||
ИТОГО: |
|
1227000 + Lпр 25,2 |
34,32 Lпр + 943200 |
|||
|
|
|
|
|||
Приравняв левую и правую части, находим |
||||||
Lпр. = |
|
283800 |
= 31120м3 / ч |
; |
Lух=31120 + 10000= 41120 м3/ч. |
|
9,12 |
||||||
|
|
|
|
|||
Такимобразом, втеплыйпериодизверхнейзоныбудетудаляться41120м3/ч воздуха. Приток в количестве 31120 м3/ч будет поступать через открытые нижние фрамуги окон естественным путем. Местные отсосы удаляют Lмо=20000 м3/ч, за счет воздушного душирования поступает Lд= 30000 м3/ч.
Переходный период.
Исходныеданные: избыткиявнойтеплотыΣQизб =120000 Вт, tр.з= 17 оС,
tпр = 9оС, tд = 20оС, Kt =1,9 (таблица 1).
Температура воздуха, удаляемого из верхней зоны в переходный период tух = tпр+ Kt (tр.з. – tпр ) = 9 + 1,9 · (17-9) =24,2оС .
Составим уравнение воздушного баланса.
Lпр + Lд. = Lм.о.+ Lух ,
44
Lпр +30000. = 20000 + Lух ,
Lух= Lпр +10000 .
Для нахождения Lпр, м3/ч, составим уравнение тепловоздушного баланса.
Теплоизбыткиисодержаниетеплоты |
Теплонедостаткиисодержаниетеплоты |
||||
в приточном воздухе, кДж/ч |
|
в удаляемом воздухе, кДж/ч |
|||
ΣQизб = 120000 · 3,6 = 432000 |
|
Qм.о = Lм.о · с · tр.з= |
|||
|
= 20000 · 1,2 · 17 = 368000 |
||||
|
|
|
|
|
|
Qд. = 30000 · |
1,2 · 20 = 720000 |
|
Qух =(Lпр+10000) · 1,2 · 24,2 = |
||
|
= 29 · Lпр + 290000 |
||||
|
|
|
|
|
|
Qпр.=Lпр · с · |
tпр= Lпр · 10,8 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
ИТОГО: |
1152000 + Lпр · 10,8 |
|
658000 + 29·Lпр |
||
|
|
|
|
|
|
L |
= |
494000 |
= 27140м3 / ч |
; |
|
|
|
||||
пр. |
|
18,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Lух = 27140 + 10000= 37140 м3/ч.
Производительность приточной установки Lпр= 27140 м3/ч.
Из верхней зоны крышными вентиляторами удалены Lух = 37140 м3/ч.
Холодный период.
Исходные данные: Избытки явной теплоты при отключенной системе де-
журногоотопленияΣQизб = 80000 Вт, tд= 20 оС, tр.з = 17 оС, Lпр принимаемпопе-
реходному периоду Lпр = 27140 м3/ч, Lд = 30000 м3/ч, Lух = 37140 м3/ч,
Lм.о=20000м3/ч. Температуру приточного воздуха tпр найдем из уравнения тепловоздушногобаланса. Приналичиитеплоизбытковтемпературавоздуха, удаляемого из верхней зоны можно принимать по переходному периоду tух = 24,2оС.
Уравнение тепловоздушного баланса.
Теплоизбыткиисодержаниетеплоты |
Теплонедостатки и содержание теп- |
в приточном воздухе, кДж/ч |
лоты в удаляемом воздухе, кДж/ч |
45
ΣQизб = 80000 · 3,6 = 288000 |
Qм.о = Lм.о · с · tр.з= |
||||||
= 20000 |
· 1,2 · 17 = 368000 |
||||||
|
|
|
|
|
|||
Qд. = Lд. · |
с · |
tд = 30000 · 1,2 · 20 = |
Qух=Lух· с · |
tух = |
|||
=720000 |
|
|
|
|
=37140 · 1,2 |
· 24,2 = 1078550 |
|
Qпр.=Lпр · |
с · |
tпр= 27140 · 1,2 · tпр |
|
|
|||
ИТОГО: |
|
32568 · tпр + 1008000 |
|
1446550 |
|||
|
|
|
|
|
|
||
tпр |
= |
1446550 −1008000 |
=13,5°С. |
|
|||
|
|
||||||
|
|
|
32568 |
|
|
|
|
Расход теплоты на калориферы приточной установки
Qк = 27140· 1,2 · (13,5+25)= 1253870 кДж/ч.
46
ЛИТЕРАТУРА
1.СНиП 2.04.05-91 Отопление, вентиляция и кондиционирование. М., 1992. — 65 с.
2.Пособие 1-91 к СНиП 2.04.05-91. Расчет и распределение приточного воздуха.
М.,1993. — 48 с.
3.СНБ 2.04.02-2000 Строительная климатология. Мн., 2001 — 38 с.
4.СНиП 2.08.02-89. Общественные здания и сооружения. М., 1991. — 40 с.
5.СНБ 2.04.05-98 Естественное и искусственное освещение. Мн., 1998 — 58 с.
6.Справочникпроектировщика. Часть3. Вентиляцияикондиционированиевоздуха. Книга 1, 2 / Под ред.Н.Н.Павлова и Ю.И.Шиллера. М., 1992 — 416 с.
7.ПилюшенкоВ.П. Расчетвоздухораспределения. Методическиеуказанияповыполнениюкурсовыхпроектовподисциплине«Вентиляция». Минск, 2001. — 38 с.
8.Хрусталев Б.М., Пилюшенко В.П. Вентиляция. Минск, 1997. — 167 с.
9.Хрусталев Б.М., Копко В.М., Пилюшенко В.П. и др. Теплоснабжение и вентиляция. Курсовоеидипломноепроектирование. Подред. Б.М.Хрусталева. Минск, 1997.— 383 с.
10.Богословский В.Н. Отопление и вентиляция. ч.2. Вентиляция. Под ред. В.Н.Богословского. М., 1976. — 439 с.
11.Сазонов Э.В. Вентиляция общественных зданий. Воронеж, 1991. — 188 с. 12.Волков О.Д. Проектирование промышленной вентиляции. Харьков, 1989. —
239 с.
13.Торговников Б.М. и др. Проектирование промышленной вентиляции: справочник.- Киев: Будiвельник, 1983. —256 с.
14.ВСН01-89. Предприятияпообслуживаниюавтомобилей. Нормыпроектирова-
ния., М., 1990. — 46 с.