Особенности расчета на прочность составных балок из неоднородных материалов
.pdf
возникают только нормальные напряжения в поперечном направлении, а в перпендикулярном поперечном направлении они отсутствуют.
Рассмотрим двухопорную балку прямоугольного сечения, нагруженную сосредоточенной силой на середине пролета
(рис. 10).
ݕ
Рис. 10. Схема нагружения и форма сечения балки
Из курса «Сопротивление материалов» расчетные формулы для определения нормальных и касательных напряжений
всечениях балки, без учета гипотезы о надавливании волокон
впоперечном направлении, имеют вид
|
|
|
z |
M z y, |
|
|
|
(17) |
|||
|
|
|
|
|
|
Ix |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q Sотс |
|
|
|
|
||
|
|
|
zy |
|
z x |
, |
|
|
(18) |
||
|
|
|
|
Ix b |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где |
|
|
|
|
y)) bh2 |
|
4y2 |
|
|||
Sотс A y |
b(h |
y) (h 1 |
(h |
(1 |
) b (h2 4y2). |
||||||
|
|||||||||||
x |
c |
2 |
2 2 |
2 |
|
8 |
|
h2 |
8 |
||
|
|
|
|
||||||||
20
Подставив значение Sxотс в формулу (18), получим
|
Qz |
b |
(h2 4 y2 ) |
|
Qz (h2 |
|
4 y2 ) |
|
|
zy |
8 |
|
. |
(19) |
|||||
|
|
I X b |
8I X |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
Уравнения равновесия для плоской задачи без учета компонента объемных сил имеют вид
y |
|
|
zy |
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
y |
z |
|
||||
|
|
|
|
(20) |
||
yz |
z |
|
. |
|||
0 |
|
|
||||
|
|
|||||
y |
|
|
z |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Из первого уравнения системы уравнений (20) следует, что
|
zy |
|
yz |
|
|
z |
y c , |
(21) |
|
||||||||
|
|
|
z |
1 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
тогда, используя уравнение (17), получим
z |
M z |
y |
|
Qz y. |
(22) |
|
Ix |
||||||
z |
z |
|
Ix |
|
Решая совместно уравнения (22) и (21), получим
|
zy |
|
|
Qz y y c . |
(23) |
|
|
1 |
|
||
|
|
|
|
Ix |
|
Постоянную интегрирования определим из граничных условий при y h2 , zy = 0:
|
Qz |
h2 |
c |
0 |
и |
c Qzh2 . |
(24) |
|
|
||||||||
|
2Ix |
4 |
1 |
|
|
1 |
8Ix |
|
|
|
|
|
|
|
|||
21
Совместное решение (23) и (24) дает
zy |
Qz |
(h2 4 y2 ). |
(25) |
|
|||
|
8Ix |
|
|
Выражение для zy полностью совпадает с уравнением (19), полученным с помощью методов сопротивления материалов.
Из второго уравнения системы уравнений (20) следует, что
|
|
|
|
y |
|
zy |
y c2 , |
|
(26) |
|||
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
z |
|
|
|
|
|
zy |
|
Q |
z |
1 |
|
(h2 |
4 y2 ) |
q |
z |
(h2 4 y2 ), |
(27) |
|
z |
|
8Ix |
|
8Ix |
||||||||
|
z |
|
|
|
|
|
|
|||||
где qz – интенсивность распределенной нагрузки в рассматриваемом слое изгибаемой балки, значение которой можно рас-
сматривать как величину касательных напряжений zy в данном слое (рис. 11).
Рис. 11. Вариант эквивалентности zy и qz
22
Решая совместно уравнения (25) и (26) получим
|
y |
|
|
qz |
(h2 4 y |
2 ) y c |
, |
|||
|
|
|||||||||
|
|
|
8Ix |
|
|
2 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
y |
|
qz |
|
(h2 y |
4 y3) c . |
|
|||
|
|
|||||||||
|
|
|
|
8Ix |
|
3 |
2 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Сучетом того, чтов рассматриваемомслое qz zy , получим
|
y |
|
Qz |
(h2 |
4 y2 ) |
1 |
(h2 y |
4 y3) c . |
||||||
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
8Ix |
|
8Ix |
|
3 |
2 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
После ряда преобразований получим |
|
|
|
|||||||||||
|
|
y |
|
Qz |
|
(h2 4 y2 )(h2 y |
4 y |
3) c . |
||||||
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
64Ix2 |
|
|
|
3 |
|
2 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Значение постоянной с2 определим из граничного условия y h2 , y = 0 с2 = 0.
В итоге получаем окончательное уравнение для определения нормальных напряжений в сечениях балки, вызванных надавливанием горизонтальных слоев балки при плоском поперечном изгибе:
y |
Qz |
(h2 4 y2 )( |
4 y3 |
h2 y). |
(28) |
|
64Ix2 |
||||||
|
|
3 |
|
|
Эпюры распределения нормальных и касательных напряжений по высоте сечения балки, полученные по формулам (25) и (28) приведены на рис. 12 для положительного значения поперечной силы Qz.
23
Рис. 12. Распределение касательных и нормальных напряжений по высоте сечения балки
Из приведенных на рис. 12 эпюр следует, что при y = 0 и при y = ±h / 2 нормальные напряжения в продольных волок-
нах стержня y будут равны нулю и достигают своего максимального значения при y = ±h / 4. Изменения этих напряжений по высоте бруса описывается кубической параболой в соответствии с формулой (28).
24
Список литературы
1.Феодосьев, В. И. Сопротивление материалов / В. И. Фео-
досьев. – М. : Наука, 1972. – 541 с.
2.Сопротивление материалов / Г. С. Писаренко [и др.]. –
Киев : Технiка, 1967. – 783 с.
3.Тимошенко, С. П. Теория упругости / С. П. Тимошенко, Дж. Гудьер. – М. : Наука, 1972 – 559 с.
25
|
Содержание |
|
Введение........................................................................................ |
3 |
|
1. |
Теоретический расчет нормальных напряжений................... |
4 |
2. |
Касательные напряжения при плоском |
|
поперечном изгибе...................................................................... |
11 |
|
3. |
Пример расчета составной консольной балки |
|
с разными значениями модуля Юнга........................................ |
14 |
|
4. |
Нормальные напряжения при плоском изгибе |
|
прямого стержня, возникающие в результате |
|
|
надавливания волокон друг на друга........................................ |
19 |
|
Список литературы..................................................................... |
25 |
|
26
Учебное издание
ДУДЯК Александр Иванович ХМЕЛЕВ Александр Афанасьевич САХНОВИЧ Татьяна Александровна ГУРКОВСКАЯ Ольга Игоревна
ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ СОСТАВНЫХ БАЛОК
ИЗ НЕОДНОРОДНЫХ МАТЕРИАЛОВ
Учебно-методическое пособие для студентов специальности 1-36 01 03 «Технологическое
оборудование машиностроительного производства»
Редактор Т. А. Зезюльчик
Компьютерная верстка Н. А. Школьниковой
Подписано в печать 19.06.2013. Формат 60 84 1/16. Бумага офсетная. Ризография.
Усл. печ. л. 1,57. Уч.-изд. л. 1,23. Тираж 100. Заказ 350.
Издатель и полиграфическое исполнение: Белорусский национальный технический университет. ЛИ№02330/0494349 от16.03.2009. Пр. Независимости, 65. 220013, г. Минск.
27
