Основы физики твердого тела для строителей

289

121

Характер деформирования бетонов с различными видами крупного заполнителя имеет особенности, присущие каждому из них. При примерно равной концентрации цементного камня (0,18–0,25) (кроме К2-0,45) и близких величинах общей пористости бетона (13– 20 %) в структуре сформированы существенно различающиеся системы активных связей и реактивных сил. При этом как в активных, так и в реактивных связях преобладают адгезионные силы.

На этапе упругого деформирования упругая энергия затрачивается на создание напряжений в активных связях цементной матрицы, на адгезионные контакты с заполнителями и реактивные силы в вершинах трещин в капиллярах, пустотах, порах. С ростом напряжений усиливаются процессы делокализации трещин в блоках структуры, их движение в зоны инициирования предразрушения. При равных значениях щ в структурах бетона с контактами

цементной матрицы к гранитному щебню с шероховатой поверхностью граней зерен заметно выше, чем в структурах бетона с зернами почти шлифованного гравия Wещ = 3,79–4,12 > Wегр = 2,4– 2,6 Н м (см. табл. 12.19). И еще выше уровень затрачиваемой работы в структурах с зернами ноздреватого аглопорита Wea = 3,59–4,53 Н м

(см. табл. 12.19). Роль адгезионных сил между матрицей и зернами керамзита очевидна. Контакт матрицы с зернами керамзита имеет высокий адгезионный уровень. Однако в опытах этот эффект погашается низкой прочностью керамзита и малым содержанием его зерен щ = 0,25–0,29, против аглопорита 0,35 и щебня 0,48. Этап

инициирования разрушения, объединения микротрещин и страгивания магистральной макротрещины объединяет в себе максимальную концентрацию напряжений в вершинах микротрещин

вдефектах структуры: капиллярах, порах и пустотах, в контактных зонах матрицы с заполнителями. Баланс реактивных и активных сил

вфизико-химических связях цементного камня в зонах формирования вершины главной магистральной макротрещины в момент ее страгивания зависит от количества цемента, прочности матрицы и структуры дефектов в ней в виде пустот и количества заполнителя. На ПРДД четко обозначены уровни критической силы

Рс в зависимости от этих параметров и характер движения магистральной трещины по структуре бетона, матрице и зернам заполнителей (см. рис. 12.28–12.32). Чем больше зерен заполнителя щебня ( щ) с развитой поверхностью на пути движения трещины, тем

291

выше вязкость разрушения и энергозатраты. Адгезионный фактор – слабое сцепление цементно-песчаного раствора с относительно гладкой поверхностью зерен гравия проявился в обратном: чем

больше слабых плоскостей контакта матрицы и зерен ( = 0,643), тем

Роль количества и формы пустот в матрице цементного камня в составах бетона со щебнем и гравием на этом этапе проявилась в равной степени, т. к. их количество практически равное.

Анализируя явление адгезионного фактора на трещиностойкость бетона при использовании зерен ноздреватого аглопорита,

необходимо иметь в виду, что состав А имеет цк = 0,28, а

щ = 0,356, меньше чем 0,48, для состава со щебнем и гравием – равное 0,45 и большее значение В/Ц = 0,51 против 0,44.

Важными факторами реактивной составляющей в составах А и А/ являются значительная пустотность зерен и повышенная пористость цементного камня 40–63 % при общей пористости бетона 18–21 %. Эти факторы явились причиной повышенной трещиностойкости аглопоритобетона. Вариации факторов пустотности зерен, цементного камня и адгезионной составляющей объясняют соответствующий уровень энергозатрат на процессы делокализации трещин в блоках структуры при различном количестве цементного камня, развития микротрещин в вершинах капилляров, пор и пустотах заполнителей при их разном объемном содержании. В составах А и А' удельные затраты работы на упругое деформирование при концентрации зерен щ = 0,31 больше, чем при концентрации щ = 0,58, вследствие того, что относительно большее количество более прочного раствора привело к увеличению количества активных связей не только при несколько пониженном уровне адгезионных связей, но и относительно меньшем количестве инициаторов роста напряжений в пустотах зерен. С увеличением щ

возрастает уровень реактивных сил в структурных трещинах в зернах и в цементном камне, что, вероятно, понижает роль адгезионных сил. Изложенные соображения подтверж-даются и в анализах величин удельных энергозатрат на упругое дефор-мирование Gi и полных энергозатрат GF и по величинам констант Kc (табл. 12.22). Аналогичные явления имеют место в процессе деформирования

292

керамзитобетона, на этапе делокализации трещин в матрице и в зернах и этапе инициирования разрушения, на этапе фор-мирования и предразрушения, старта и движения магистральной тре-щины по структуре, матрице, околозерновым зонам и зернам.

293

Примечание. Составы А и А/ – исходные аглопоритобетоны с прочностью при сжатии соответственно 15 и 30 МПа, на основе которых получены бетоны с различной концентрацией заполнителя .

293

294

293

Примечание. Составы А и А/ – исходные керамзитобетоны с прочностью при сжатии соответственно 10 и 15 МПа, на основе которых получены бетоны с различной концентрацией заполнителя.

294

Наиболее вероятными являются факторы объемного содержания зерен с внутренними пустотами, обладающими активностью к развитию микротрещин в своей структуре и влияющими на уровень параметров трещиностойкости, уровень активных связей в матрице, уровень реактивных сил в ней. Баланс этого фактора подтверждается величинами удельных энергозатрат на упругое деформирование и квазистатическое страгивание макротрещины Gi

величина Gi возрастает до 4,37 Н/м. Для состава К-2 при В/Ц = 0,45 цк = 0,25 и щ = 0,365 энергозатраты на инициирование разрушения составляют 5,87, что значительно выше, чем Gi при увеличенной

объемной концентрации щ = 0,633 (табл. 12.23).

Зависимости параметров трещиностойкосги бетонов K1с, GI и GF от вида и количества крупного заполнителя показаны на рис. 12.33 и 12.34 и объемных диаграммах рис. 12.35–12.40.

295