Оперативное управление в энергосистемах. В 4 ч. Ч. 4. Предупреждение и ликвидация аварийных режимов
.pdf
дения импульса изображена на рис. 4.41. Расстояние до места повреждения может быть определено по формуле
ℓ = 0,5υt, |
(4.54) |
где υ – скорость распространения импульса;
t – время пробега импульса до места повреждения и обратно.
Рис. 4.41. Схема прохождения высокочастотного импульса при измерении на линии:
1 – место повреждения; 2 – локационный искатель; 3 – зондирующий импульс; 4 – отражение импульса;
L – общая длина линии; ℓ - расстояние до места повреждения
Скорость распространения импульса в линии является одной из главных величин, определяющих точность импульсных измерений. Каждая линия, имеющая определенные первичные параметры (сечения, материал провода, вид изоляции, расстояние между проводами и оболочкой кабеля), обладают собственной скоростью распространения импульсного сигнала, приближено определяемой по формуле
υ = |
с |
, |
(4.55) |
|
ε |
|
|
где с – скорость света; ε - относительная диэлектрическая проницаемость изоляции.
Посылаемые и отраженные сигналы наблюдают на экране элек- тронно-лучевой трубки, где почислу масштабных меток определяют расстояние до места повреждения. Примеры характерных повреждений на линиях иихимпульсныехарактеристики показаны на рис. 4.42.
147
Рис. 4.42. Импульсные характеристики линии электропередачи:
а) изображение на экране при исправной линии; б) при обрыве провода в петле; в) при заземлении провода; 1 – зондирующий импульс; 2 – отражения при транспозиции и при изменении рельефа местности; 3 – конец линии;
4 – обрыв провода; 5 – заземление провода; 6 – провод линии
Следует отметить, чтоименно процесс обнаружения импульса, относящегося кместу повреждения, составляет главную трудностьпри локационном методе измерений. Это связано с тем, что волновые характеристики линий зависят от рельефа местности, транспозиции проводов, ответвлений на линии, местперехода с одного сечения провода на другое и т.д. Поэтому наэкране прибора помимо отражения отместа повреждения просматриваются другие отражения. Во избежание ошибок вопределении места повреждения персоналу рекомендуется иметь предварительноснятые характеристики каждой исправной линии. С этими характеристиками нормального состояния линии сопоставляются снятые импульсные характеристики линии с повреждениями. Точность определения мест повреждения локацион-
148
нымиискателями находится впределах 0,2 – 0,5% длинылинии и зависит восновном от обученности персонала работе с импульснымиизмерителями исоответствие паспортной длины линии ее фактическому значению.
В энергосистемах используются неавтоматические и автоматические локационные искатели типов ИКЛ, Р5, Рейс, ЛИДА и др. Для определения расстояния от шин подстанции до места повреждения неавтоматический локационный искатель подключают к проводам (жилам) отключенной и заземленной со всех сторон линии. Затем со стороны подстанции, на которой производится измерение, с линии снимают заземление и прибор включается в работу. Измерение заключается в обнаружении на экране прибора отраженного от места повреждения линии импульса и измерении расстояния до него. Недостатками неавтоматических локационных искателей являются невозможность определения ими неустойчивых повреждений на линии, а также определенные сложности в подключении их к линии и проведении измерений оперативным персоналом. Эти недостатки устраняются при применении автоматических локационных искателей, которые в нормальном состоянии линий находятся в режиме ожидания. При возник-
новении повреждения на одной из линий устройство релейной защиты или собственный пусковой орган выбирает повредившуюся линию и автоматически подключает к ней локационный искатель. Результаты измерения отраженных импульсов записываются на запоминающее устройство. Локационные искатели используются для дистанционного определения мест повреждения в кабельных сетях и на линиях электропередачи 110 кВ и выше. В распределительных воздушных сетях 6 - 10 кВ данный метод не нашел применения из-за сложности
выделения отраженного импульса, относящегося к месту повреждения. Это связано с их сложной древовидной структурой и присутствием при импульсных измерениях различных отражений от многочисленных неоднородностей линии, действием различного рода помех, “маскирующих” полезный импульсный сигнал, используемый для определения места повреждения.
149
Широкое распространение в энергосистемах получил метод определения повреждения по параметрам аварийного ре-
жима. Чаще всего в качестве таких параметров используются токи и напряжения нулевой и обратной последовательности. Фиксация этих параметров производится фиксирующими приборами, установленными с двух сторон линий 110 кВ и выше или только с одной стороны линий 6 – 35 кВ, во время возникновения короткого замыкания. К числу таких приборов относятся индикаторы типа ФИП, ФПТ, ФПН, ЛИФП, ФИС, МИР, МФИ, ИМФ, ФПН и т.д.
Вычисление расстояния до места повреждения ℓ и необходимой зоны обхода ±∆ℓ осуществляется на основе постоянной информации о параметрах линий или сети и параметрах аварийного режима. При этом расчетные формулы для определения искомого расстояния до места повреждения зависят от вида повреждения, количества цепей линии, ответвлений, схем линий, имеющих сближение на части трассы, и учета распределенных параметров.
При однофазном коротком замыкания на линии без ответвлений (рис. 4.43,а) формула для вычисления расстояния до места повреждения имеет вид [55]
l = |
U'' − U' + zлI'' |
L, |
(4.56) |
|
zл(I' + I'' ) |
||||
|
|
|
где U' , U'' - напряжения нулевой последовательности, измеряемые по концам линии;
I' , I'' - токи нулевой последовательности, измеряемые там
же;
zл – полное сопротивление линии;
L – протяженность линии.
Для двухцепной линии с раздельной работой по концам (рис. 4.43, б) расстояние до места короткого замыкания определяется по выражению
150
lI = zII (U''I − U'I ) − z12 (U'II' − U'II ) + (zIzII − z122 )I''I LI , (4.57) (zI zII − z122 )(I'I + I''I )
где U'I , U'I' , U'II , U'II' - напряжение нулевой последовательности по концам цепей линии;
I'I , I'I' - токи нулевой последовательности по концам повреж-
денной цепи линии;
zI, zII – полное сопротивление нулевой последовательности
цепей линии;
z12 – сопротивление взаимоиндукции между цепями линии;
LI – протяженность первой цепи линии с коротким замыканием.
Рис. 4.43. Схема линий без ответвлений а) одноцепная линия; б) двухцепная линия с раздельной работой по концам;
в) двухцепная линия с работой на общие шины;
151
г) двухцепная линия с одной отключенной цепью
Формула (4.57) является общей, на основании которой в зависимости от схемы и режима работы двухцепной линии могут быть получены другие расчетные выражения. Например, для схемы рис. 4.43, в необходимо принять
U'I = U'II = U' , U'I' = U'II' = U'' , для схемы рис. 4.43, г
I'II = I'II' = 0 . Данные значения подставляют в (4.57) и получа-
ют расчетное расстояние до места повреждения.
Наличие ответвлений от линий усложняет определение расстояние до места повреждения. Так, для линии с одним ответвлением, показанной на рис. 4.44, расчетные формулы для ОМП на первом и втором участках соответственно имеют вид
l1 = |
(z |
1 |
+ z |
B |
)U'' − z |
B |
U' +[z |
2 |
z |
B |
+ z |
1 |
(z |
2 |
+ z |
B |
)]I'' |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
; |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
zл[U'' + zB I' + (z2 + zB )I'' ] |
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(4.58) |
|||||||||||||
|
|
zB (U'' − U' ) − z1zB I' + z2 zB I'' |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
l2 = |
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
zл[U |
' |
+ (z1 + zB )I |
' |
+ zB I |
'' |
] |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
где zВ – полное сопротивление ответвления;
z1, z2 – полные сопротивления первого и второго участка ли-
нии.
152
Рис. 4.44. Схема одноцепной транзитной линии с ответвлением
Для линии с двумя и более ответвлениями расчетные формулы для ОМП не проводятся из-за их громоздкости. Эффективность дистанционного определения мест повреждения линий по параметрам аварийного режима зависит от многих факторов, среди которых особое место занимает надежность работы фиксирующих приборов, а также достоверность их показаний и параметров системы, используемых при расчетах. Являясь датчиками оперативной информации о значениях параметров аварийного режима, фиксирующие приборы в значительной степени определяют результирующую погрешность расчета расстояния до места повреждения.
Причинами недостоверных измерений являются заводские дефекты, повышенная погрешность измерительных трансформаторов, сложные виды повреждений, каскадное срабатывание приборов, низкий уровень технического и оперативного обслуживания.
К числу недостоверных измерений в технике ОМП относятся случаи определения расстояния до мест повреждения с погрешностью более 15%, а также отказы в работе фиксирующих приборов. Анализ этих случаев показывает, что их относительное значение составляет в среднем около 10% общего количества всех коротких замыканий, когда мог быть выполнен расчет искомого расстояния [55].
153
Параметры системы (полные, активные и реактивные сопротивления, проводимости элементов электрической сети, собственные и взаимные сопротивления и др.) относятся к неоперативной информации и определяются расчетным путем с той или иной степенью погрешности. На основе известных зависимостей между параметрами аварийного режима и параметрами систем производится оценка измеренных значений токов и напряжений при коротких замыканиях на линии.
При выполнении оперативным персоналом расчетов расстояния до мест повреждений вручную проверка достоверности фиксирующих приборов является относительно трудоемкой операцией. При этом здесь также возможны ошибки, что, в свою очередь, может снизить точность ОМП. Поэтому проверку достоверности, как расчет расстояния до мест коротких замыканий, следует, как правило, производить с помощью ЭВМ по специальным программам.
Определение расстояний до мест повреждения на основе односторонних измерений осуществляется на тупиковых линиях и в распределительных сетях 6 – 35 кВ. При этом по параметрам аварийного режима фактически рассчитывается сопротивление, которое потом выражается в расстоянии (метрах длины) до места повреждения. Для определения расстояний до места двухфазных коротких замыканий в разветвленных воздушных сетях 10(6) кВ используются фиксирующие приборы токовые (ФПТ), которые уста-навливаются на головных участках линий или на вводе 10(6) кВ подстанции (рис. 4.45). Этот способ впервые применен в Белорусской энергосистеме. При возникновении повреждения в ФПТ происходит измерение и запоминание тока обратной последовательности. Для определения расстояния до места короткого замыкания используются три методических подхода:
1)эквитовых линий;
2)номограмм;
3)модели сети.
154
Рис. 4.45. Схема включения прибора ФПТ на ввод 10 кВ подстанции
В первом случае предварительно рассчитываются токи двухфазного короткого замыкания для каждой из отходящих от подстанции линий. По результатам расчета на схему электросети 10(6) кВ наносятся эквитовые линии, соединяющие токи с равными значениями токов КЗ обратной последовательности (рис. 4.46). С помощью показаний ФПТ и схемы с эквитовыми линиями из-за разветвленности сетей можно определить несколько вероятных мест повреждения или радиус зоны его расположения. Так если, например, ФПТ показал
I2 = 450 А, то можно утверждать, что повреждены участкилинии 6 – 7 или 6 – 8 или 6 – 13. Поэтому для уточнения поврежденной линии устанавливают указатели короткого замыкания (УКЗ) в местах разветвления линии. Так, если УКЗ установлен в точке 6 и указывает направление короткого замыкания в сторону точки 7, то это означает, что участок линии 6 – 7 поврежден. Это исключает необходимость в поочередном делении отключенных направлений на части.
Для более эффективного использования приборов ФПТв сетях 10(6) кВприменяются номограммы зависимостей значений тока обратной последовательности отрасстояния доместа повреждения, построенные для конкретной подстанции (рис. 4.47). Номограмма строится следующим образом. Вначале определяется
155
максимальное значение тока обратной последовательности при КЗ на шинах подстанции
I2ш = |
Ucp |
, |
(4.59) |
||
Rc2 |
+ Xc2 |
||||
2 |
|
|
|||
где Uср – среднее значение напряжения на шинах;
Rc, Xc – активное и индуктивное сопротивление системы с учетом питающего трансформатора подстанции.
Рис. 4.46. Схема участка сети 10 кВ с эквитовыми линиями
Рис. 4.47. Номограмма для определения расстояния до места повреждения
Затем определяется минимальное значение тока короткого замыкания в конце линии с наибольшим сопротивлением
156