Учебник Пименов Ю.В., Муравцов А.Д. Техническая электродинамика, 2000

поля направлен от плеча 2 к плечу 1, то плоскость поляризации волны поворачивается по часовой стрелке, если смотреть вдоль Но. Плечи 2 и 4 на выходе циркулятора выполнены аналогично плечам 1 и 3. Однако Т-тройник, имеющий плечи 2 и 4, повернут на угол 45° по часовой стрелке вокруг оси круглого волновода относительно Т-тройника на входе с плечами 7 и 3, если смотреть от плеча 2 к плечу 1. Поэтому волна Н 11с выхода отрезка волновода с ферритом будет с помощью плавного перехода трансформироваться в волну Н10, и энергия поступит в плечо 2. При этом энергия в плечо 4 ответвляться не будет, поскольку вектор Е волны Н11 направлен параллельно продольной оси прямоугольного волновода, образующего плечо 4. , Рассуждая аналогично, нетрудно показать, что при подаче сигнала в плечо 2 он выйдет в

плечо 3 без ответвления в плечи 1 и 4, т.е. при указанном направлении постоянного магнитного поля устройство обеспечивает следующую циркуляции потока энергии: 1→2→3→4→1. При изменении направления внешнего поля ни обратное изменяется направление циркуляции потока энергии в устройстве 1→4→3→2→1. Это связано с тем, что плоскость поляризации волны, проходящей; отрезок волновода с ферритом, будет поворачиваться на 45° против часовой стрелки, если смотреть в направлении от плеча 2 к плечу 1.

Сложность конструкции, значительные габариты и относительная узкополосность обусловили сравнительно редкое применение подобного циркулятора.

391

Глава 15 ЭЛЕМЕНТНАЯ БАЗА ВОЛОКОННО-ОПТИЧЕСКИХ ЛИНИЙ СВЯЗИ (ВОЛС)

15.1. МЕТОДЫ РЕАЛИЗАЦИИ ЭЛЕМЕНТОВ ВОЛС

Волоконно-оптические линии связи относятся к наиболее перспективным средствам передачи информации. В этих линиях в качестве переносчика сигналов используются световые волны, передатчиками чаще всего служат полупроводниковые лазеры или светодиоды, а приемниками -фотодиоды. При этом световые волны, модулированные полезным сигналом, передаются по волоконным световодам. К основным преимуществам ВОЛС по сравнению с известными системами связи относятся: широкополосность и высокая пропускная способность, малое затухание передаваемых сигналов, высокая защищенность от внешних помех, малые габариты и масса [41, 42, 63]. В ВОЛС, в зависимости от их назначения, могут использоваться разные типы волоконных световодов. Например, в широкополосных системах дальней связи (дальность более 100 км) применяются одномодовые или градиентные волокна, а в системах со сравнительно узкой полосой пропускания и дальностью не более 10 км используют градиентные и многомодо-вые волокна.

Подобно СВЧ тракту ВОЛС в дополнение к источнику светового излучения, волоконнооптическому кабелю и фотоприемнику содержит ряд элементов, которые осуществляют требуемую обработку передаваемых сигналов. Наиболее часто используют следующие элементы: разъемные и неразъемные соединители, разветвители, направленные ответвители, переключатели, модуляторы, устройства, объединяющие оптические сигналы разных частот в общем световоде (мультиплексоры) или разделяющие подобные сигналы (демультиплексоры), полосовые фильтры и др. Хотя по своим функциональным свойствам элементы оптического тракта во многом аналогичны элементам тракта СВЧ (см. гл.13-14), использование конструкций элементов тракта СВЧ в оптическом Диапазоне практически невозможно. Это связано с весьма малой величиной длины волны оптического излучения.

В оптическом диапазоне решающее значение при создании того или иного элемента имеет выбранная технология изготовления. Многие элементы и узлы изготавливаются по очень сложной технологии и почти на пределе технических возможностей, поскольку допуски на геометрические размеры составляют доли длины волны (доли микрометра). Следует отметить, что работа по созданию элементов оптического тракта еще далека от завершения. Поэтому ряд элементов разработан и освоен промышленностью, другие элементы находятся в стадии разработки. В настоящее время многие элементы могут быть реализованы в трех различных конструктивных вариантах, называемых микрооптической, интегрально-оптической или волоконно-оптической конструкциями.

При создании устройства в микрооптическом варианте используют методы и элементы, аналогичные применяемым в технической оптике. В технической оптике, как правило, имеют дело со световым излучением, распространяющимся в воздушной среде. Обычно электромагнитную волну, переносящую мощность светового излучения, представляют в виде светового пучка, состоящего из ряда лучей. С каждым лучом связывают определенную часть энергии, переносимую волной; направление каждого луча совпадает с направлением перемещения световой энергии. Иногда такую волну называют лучевой. Как правило, некогерентный источник светового излучения (светодиод) создает на своем

392

выходе световой пучок, имеющий приближенно равномерное распределение амплитуд векторов поля в плоскости, перпендикулярной оси пучка. В свою очередь, световой пучок на выходе когерентного источника (лазера) имеет структуру поля, называемую распределением Гаусса, при котором амплитуда вектора Е уменьшается по определенному закону при увеличении расстояния от осу пучка (рис. 15.2). Такое излучение называют либо гауссовым пучком, либо гауссовой лучевой волной [42]; оно характеризуется величиной наибольшего сужения (талия пучка) 2и/0 и углом расхождения

в дальней зоне 2©о, которые связаны формулой где λ-длина волны излучения в среде, где происходит распространение.

Для обработки световых пучков в технической оптике применяют разные элементы: линзы, призмы, зеркала, дифракционные решетки и т.д. Например, с помощью линзы пучок параллельных лучей (рис. 15.1) может быть сфокусирован (плоская электромагнитная волна преобразуется в сферическую), а расходящийся пучок может быть коллимирован, т.е. преобразован в пучок параллельных лучей. Подобная линза преобразует гауссов пучок с талией w1 в гауссов пучок с талией w2 (рис.15,2). При этом расстояния

z1 и z2 от линзы до плоскостей с наибольшим сужением пучков определяются по

формулам F-фокусное расстояние линзы,причем F>F0, знаки перед вторыми слагаемыми либо оба положительные, либо оба отрицательные. В оптических трактах, где используются волоконные или планарные световоды, поперечные размеры световых пучков весьма малы, поэтому и элементы для их обработки должны иметь малые размеры (порядка миллиметра). Вследствие этого конструкция оптических устройств для ВОЛС, состоящая из ряда элементов с малыми размерами, получила название микрооптическая. При изготовлении таких конструкций применяют достаточно сложные технологии, обеспечивающие необходимую точность изготовления столь малых объектов. Весьма не просты сборка и настройка подобных конструкций, поскольку их отдельные элементы должны быть установлены в нужном месте и должным образом ориентированы; кроме того, должна быть обеспечена необходимая жесткость и прочность всей конструкции. Сложность изготовления возрастает при увеличении числа элементов в микрооптической конструкции.

Отмеченные трудности при изготовлении микрооптических конструкций устройств удается отчасти преодолеть при использовании интегрально-оптических конструкций. В этом случае оптическое устройство или его часть, состоящие из ряда элементов, соединенных отрезками линий передачи, объединяются на общей подложке и изготавливаются одновременно (подобно интегральной схеме). В результате образуется миниатюрная оптическая конструкция, обеспечивающая весьма плотную компоновку элементов, высокую прочность и надежность, низкий уровень потерь при передаче оптических сигналов, поскольку удается использовать минимально возможные длины

393

соединительных отрезков. Как правило, интегрально-оптические конструкции элементов ВОЛС строятся на основе или планарного световода, или разных типов полосковых световодов. Планарную конструкцию должныиметь и все элементы, составляющие оптическую схему. Отсутствие в настоящее время полного набора таких элементов затрудняет интеграцию на общей подложке достаточно больших и сложных оптических схем. Кроме того, трудности в использовании интегрально-оптических конструкций в ВОЛС состоят в обеспечении эффективной стыковки выходов таких схем с волоконными световодами.

Наиболее удобными для использования в оптических трактах ВОЛС являются элементы, имеющие волоконно-оптическую конструкцию. Подобные элементы конструируются непосредственно внутри волоконного световода. В настоящее время это наименее разработанная область техники: создано весьма малое количество элементов, имеющих такую конструкцию [42].

Отметим, что, хотя для большинства используемых устройств оптического тракта существует несколько возможных вариантов конструктивной реализации, для каждого конкретного устройства существует оптимальный вариант реализации, при котором обеспечиваются лучшие параметры и технологичность.

Так как фазовая скорость, длина волны, коэффициент ослабления и другие характеристики электромагнитной волны зависят от свойств среды, то, изменяя диэлектрическую или магнитную проницаемость среды, можно влиять на распространение волны. Это явление используется в управляющих оптических устройствах, таких как переключатели, модуляторы, регулируемые делители сигналов, фазовращатели и др. Параметры некоторых сред изменяются при приложении к ним постоянного электрического поля (электрооптический эффект), постоянного магнитного поля (магнитооптический эффект), или механического воздействия (пьезооптический эффект). Наиболее ярко электрооптический эффект проявляется в диэлектриках и полупроводниках с кристаллической структурой. Подобная структура придает кристаллам анизотропные свойства (коэффициент преломления п такой среды зависит от направления распространения световой волны). Анизотропия . бывает естественная, проявляющаяся в отсутствии внешнего постоянного электрического поля, и наведенная, проявляющаяся только при приложении внешнего электрического поля. В анизотропной среде диэлектрическая проницаемость εr=п2 становится тензором (см.1.2.3). Если оси координат совпадают с главными осями кристалла, то его оптические свойства описываются тремя показателями преломления пх, пу, nz. Влияние такого кристалла на распространение электромагнитной волны учитывают с помощью эллипсоида показателей преломления

(рис. 15.3), называемого оптической индикатрисой и описываемого уравнением [42]

(х/пх)2+ + (y/ny)2+(z/nz)2=1.

Пусть волна распространяется, как показано на рис. 15.3. Плоскость, проходящая через начало координат перпендикулярно вектору Пойнтинга, пересечет эллипсоид по эллипсу с полуосями п1 и п2. Если вектор Е волны параллелен полуоси п2 коэффициент преломления кристалла для такой волны равен п2. Для волны, вектор Е которой параллелен полуоси п2, коэффициент преломления равен п2. Под воздействием внешнего электрического поля изменяются ориентация в

394

пространстве и величина полуосей эллипсоида показателей преломления. Например, кристалл LiNbO3 является одноосным [42]. Для него пх = nу = п0, a nz = ne; эллипсоид является симметричным относительно оптической оси Z. Приложение постоянного электрического поля Ео вдоль оси Z не изменяет ориентацию эллипсоида в пространстве, а изменяет лишь величины п0 и пe на величину

Таким образом, коэффициент преломления п волны зависит от ее направления распространения, поляризации и величины внешнего электрического поля Ео. В общем случае зависимость

п от Ео определяется формулой где r-линейный электрооптический коэффициент (коэффициент Поккельса), R-квадратичный электрооптический коэффициент (коэффициент Керра). Как правило, при конструировании управляющих оптических элементов используют линейный электрооптический эффект, называемый эффектом Поккельса [65] и применяют материалы, где этот эффект наиболее ярко выражен [42]: танталат лития LiTaОз, ниобат лития LINbO3, арсенид галлия GaAs и др.

Как было показано в гл.14, намагниченный феррит обладает анизотропными свойствами, его магнитная проницаемость становится тензором. При этом величина отдельных компонент тензора изменяется при изменении внешнего магнитного поля Но (магнитооптический эффект). Наибольшее применение на практике при создании элементов ВОЛС находят ферриты типа железоиттриевого граната [41]. Использование подобного материала позволяет строить оптические элементы на основе эффекта Фарадея либо использовать ферромагнитный резонанс (оптические вентили) (см.14.3).

Акустооптический эффект заключается в изменении показателя преломления вещества при деформациях, вызванных механическим воздействием, например сжатием или растяжением. Обычно для создания сжатий или разряжений в веществе возбуждают ультразвуковые колебания (звуковые волны). Наиболее широкое применение на практике находят следующие акустооптические материалы: арсенид галлия (GaAs), плавленый кварц, германий и др [64].

15.2. УСТРОЙСТВА ВВОДА И ВЫВОДА ЭНЕРГИИ ОПТИЧЕСКОГО ИЗЛУЧЕНИЯ

Оптический тракт ВОЛС содержит специальные устройства (оптические соединители) для соединения разных элементов друг с другом. Основные требования к ним: малые оптические потери, надежность, простота сборки, низкая стоимость.

395

Соединители волоконных световодов чаще всего строятся или на непосредственном торцевом соединении световодов, или с применением коллимирующих и фокусирующих элементов. Независимо от оптической схемы соединители делятся на два класса: неразъемные и разъемные. Неразъемные соединители обеспечивают минимально возможные оптические потери, в свою очередь, разъемные соединители позволяют осуществлять многоразовое соединение различных устройств. При непосредственном соединении волоконных световодов их специально обработанные торцы соединяются друг с другом. В неразъемных соединителях (рис.15.4) удаляется часть оболочки, а сердечники сращиваются друг с другом с помощью сплавления, сварки или склеивания. Корпус соединителя 1, в который иногда помещают отрезки металлических или керамических стержней 2, обеспечивает необходимую прочность соединения. Для качественного соединения волокон в разъемных соединителях их торцевые поверхности полируют и шлифуют, стараясь сделать их плоскими и параллельными друг другу (перпендикулярными оси волокон). После этого соединяемые концы закрепляются в армирующих наконечниках, которые обеспечивают требуемое совмещение световодов, прочное и надежное закрепление в соединителе [41].

При торцевом соединении одинаковых световодов оптические потери, в соединителе зависят от взаимного расположения световодов (рис.15.5) и от отражений от торцов световодов. Оценить зависимость оптических потерь от величины радиального смещения ∆r/а, от углового рассогласования Θ и от величины зазора ∆z/a (рис.15.5) можно по формулам и графикам, приведенным в [41, 63]. Это позволяет выбрать необходимую точность совмещения волокон. Например, для обеспечения оптических потерь менее 0,5 дБ

радиальное смещение должно быть ∆r/ ≤ 0,2, что для многомодо-вых волокон с 2а≈50 мкм требует точность совмещения не хуже 5 мкм, а для одномодовых с 2а≈7 мкм-не хуже 0,7 мкм; угловое рассогласование на Θ= 1° приводит в многомодовых световодах к потерям порядка 0,3 дБ, а в одномодовых-0,8 дБ; оптические потери менее 0,5 дБ обеспечиваются в мнгогомодовых световодах при зазоре ∆r/a < 0,7, а в одномодовых при ∆r/a< 7. Соединители на основе торцевого соединения требуют при изготовлении весьма жестких допусков на положение соединяемых волокон. В настоящее время технология изготовления неразъемных соединителей хорошо отработана и обеспечивает потери порядка 0,1...0,ЗдБ. Однако жесткие допуски затрудняют создание качественных разъемных соединителей. Как правило, для обеспечения малых оптических потерь в разъемных соединителях используются микролинзы. Основным достоинством соединителей такого типа является слабая зависимость оптических потерь от взаимного расположения микролинз, жестко связанных с волоконными световодами. На рис. 15.6 показаны некоторые схемы оптических соединителей с микролинзами. В этом случае излучение, выходящее из волоконного световода 1 с помощью линзы 2 преобразуется в

396

широкий параллельный световой пучок (коллимируется), который с помощью второй фокусирующей линзы 3 вводится в выходной световод. Наиболее широкое применение нашли сферические (рис.15.5, а) и градиентные (рис.15.6, б) стержневые линзы. В схемах с линзами для получения малых оптических потерь требуется весьма высокая точность совмещения торцов световодов с фокусами линз. Например, в случае соединения многомодовых световодов для обеспечения оптических потерь менее 0,5 дБ требуется точность совмещения ±5 мкм [41]. Кроме того, в схемах со сферическими линзами нельзя крепить волокно на поверхности линзы, поскольку фокус линзы находится на некотором расстоянии от нее. Градиентная стержневая линза представляет собой отрезок цилиндрического стержня, выполненного из стекла, показатель преломления которого уменьшается от оси стержня к его боковой поверхности, как в градиентном световоде (см. 10.7). Распространение световых пучков в таком стержне аналогично распространению в градиентном световоде. При определенной длине отрезок стержня ведет себя как линза, причем фокус такой линзы находится на торцевой поверхности стержня. Это позволяет крепить волоконный световод непосредственно к торцу стержня.

Применяемые в настоящее время оптические соединители с микролинзами имеют величину оптических потерь 0,5...2дБ[41].

Важной характеристикой световода является так называемая числовая апертура NA. Ее необходимо учитывать при стыковке и возбуждении волокон. Числовая апертура волокна равна NA=sin(φmax), φmax -наибольший угол падения лучей на торец световода (рис.15.7), при котором преломленный (вошедший в сердечник) луч испытывает полное отражение от границы раздела сердечник-оболочка. Лучи, падающие на торец под углами φ< φmax, образуют лучи, распространяющиеся внутри сердечника (лучи 1 и 2 на рис.15.7). Если луч падает на торец под углом φ< φmax, то преломленный луч попадает на оболочку под углом падения меньше критического (луч 3 на рис.15.7), что приводит к вытеканию энергии из сердечника в оболочку. Используя законы Снеллиуса, нетрудно показать, что

При соединении разных волокон на оптические потери в соединителе кроме рассмотренных выше факторов, оказывают влияние отличия волокон в числовой апертуре, диаметре сердечников и в количестве распространяющихся волн [41, 42]. Например, если по входному световоду мощность P1переносится М1 волнами, то при идеальном соединении его с выходным световодом, по которому распространяется М2 волн, в выходной световод можно передать мощность

Поэтому для обеспечения минимальных оптических потерь при соединении многомодовых световодов необходимо, чтобы полное число мод входного световода не превосходило полного числа мод выходного световода, т.е. M2>M1. При реализации однонаправленных соединений это условие является и достаточным. Если же предполагается через соединение передавать

397

мощность как в прямом, так и в обратном направлении, данное условие следует заменить строгим равенством.

Соединители источников излучения с волоконными световодами. Для ввода излученной источником мощности Ри в волоконный световод используют специальные устройства. Одним из главных параметров таких устройств является эффективность ввода ζ=РB/Ри, где РB - оптическая мощность, введенная в световод. Величина ζ, зависит от величины излучающей площадки источника, его диаграммы направленности, спектрального состава излучения, диаметра сердечника и числовой апертуры световода, количества мод, возбуждаемых источником, и количества мод, направляемых световодом, взаимного расположения источника и световода, параметров используемых микролинз и ряда других факторов. В качестве источников оптического излучения наиболее широ-

кое применение в ВОЛС находят светоизлучающие диоды (СИД) и полупроводниковые лазеры. Сравнительные характеристики СИД и лазеров приведены в [42]. По основным параметрам, в первую очередь по спектру излучаемых частот и диаграмме направленности излучения, СИД значительно уступают лазерам. Однако благодаря низкой стоимости, простоте изготовления и высокой надежности они находят применение в ВОЛС небольшой протяженности, с низкой скоростью передачи информации, где можно использовать многомодовые световоды с достаточно большим диаметром сердечника 2а и большой числовой апертурой NА

Обычно для увеличения излучаемой мощности СИД выполняют со сравнительно большой излучающей площадкой, диаметр которой 2аи, как правило, больше диаметра сердечника много-модового волокна. Каждый элемент излучающей площадки СИД имеет диаграмму направленности в виде поверхности вращения, сечение которой (рис.15.8) плоскостью, проходящей через перпендикуляр к излучающей площадке, описывается функцией cos φ. Поэтому СИД применяют для возбуждения многомодовых световодов, используя торцевое соединение: торец волокна приближают непосредственно с излучающей площадке СИД (см. рис. 15.8). При этом отражения от торца волокна уменьшают или заполняя зазор между диодом и волокном иммерсионным маслом, коэффициент преломления которого равен коэффициенту преломления сердечника волокна щ, или наносят на торец волокна просветляющее покрытие, выполненное из диэлектрика с коэффициентом преломления n=√n1 и имеющее толщину Λ/4. Если аи≤а, то излучение каждого элемента излучающей площадки диода попадает в волокно и переносится там с помощью направляемых волн, причем волокном направляется не вся мощность, излучаемая каждым элементом, а только та часть, которая излучается в пределах углов φ≤arcsin NA. Если аи> а, то излучение элементов излучающей площадки диода, расстояния от которых до точки пересечения продольной оси волокна с излучающей площадкой диода больше а ,не направляется волокном. В этом случае максимально достижимая

398

эффективность ввода при торцевом соединении СИД с многомодовым волокном составляет ζтах = (NАа/аи)2[65], а при соединении СИД с градиентным волокном, имеющим параболический профиль и такое же значение NА, величина ζтах будет вдвое меньше. Применение фокусирующих линз в этом случае не увеличивает, а наоборот, лишь уменьшает ζ из-за потерь в линзе. Обычно при вводе излучения СИД в многомодовое волокно оптические потери составляют 14...20 дБ [41].

Для возбуждения одномодовых волокон СИД не используют из-за низкой эффективности ввода (ζ<<1, так как а<<аи). В этом случае применяют разные типы лазеров. Наиболее широкое применение находят полупроводниковые лазеры с одинарной и двойной гетероструктурой [42]. В таких лазерах полосковой геометрии светящаяся площадка обычно имеет прямоугольную форму с размерами аихbи (рис.15.9), диаграмма излучения которой представляет несимметричный лепесток с углами раскрыва 2φх и 2φу в соответствующих плоскостях. Типичные значения: аи = 2...6мкм, bи = 20...100мкм, φх=10...20°, φу=5...10°. Благодаря столь малым размерам светящейся площадки и узкой диаграмме направленности эффективность ввода излучения в волокно при торцевом соединении гораздо выше, чем у СИД. Например, потери при вводе излучения лазера в многомодовое волокно составляют 6...7 дБ, а в одномодовое 8...12 дБ[41]. Для повышения эффективности ввода излучения лазера в волокно применяют разнообразные оптические согласующие элементы: разные типы микролинз, помещаемые на торце волокна (рис. 15.10), или сферические и градиентные микролинзы и их комбинации, помещаемые между лазером и волокном (рис.15.11). Отметим, что в случае, когда площадь излучающей площадки меньше площади сердечника световода, применение микрооптических линзовых элементов позволяет получить ζ = 0,8...0,9. На эффективность ввода излучения в волокно влияют также факторы, рассмотренные при соединении волокон (децентровка, угловое смещение и т.д.). В настоящее время средние оптические потери при вводе излучения лазера в стандартное градиентное волокно составляют около 1 дБ, а в одномодовое волокнооколо 3...6 дБ [41]. Полупроводниковые полосковые лазеры идеально подходят для возбуждения полосковых световодов. На основе таких лазеров строят оптические интегральные схемы ,включающие источник излучения [64]. Отметим, что в настоящее время находят применение волоконные лазеры [42]. Это твердотельные лазеры, одним из элементов которых является волоконный световод. Использование таких лазеров позволяет с высокой эффективностью вводить излучение в волоконные световоды, в том числе и в одномодовые.

15.3. ДЕЛИТЕЛИ И СУММАТОРЫ МОЩНОСТИ ОПТИЧЕСКИХ СИГНАЛОВ. НАПРАВЛЕННЫЕ ОТВЕТВИТЕЛИ

Для распределения мощности оптического сигнала по нескольким каналам используют делители, а для объединения нескольких оптических сигналов в одном канале - сумматоры. Одним из простейших делителей или сумматоров является Т-развет-вление световодов. Такое разветвление можно выполнить

399

в микрооптическом (рис.15.12), планарном (рис. 15.13) и волоконном (рис. 15.14) вариантах. В первом случае (рис. 15.12) волна, распространяющаяся в волоконном световоде плеча 1, с помощью градиентной стержневой линзы трансформируется в лучевую волну свободного пространства (параллельный пучок световых лучей). На пути распространения лучевой волны под углом 45° к направлению ее распространения устанавливается светоделительная пластина, которая частично пропускает и частично отражает мощность падающей волны. Подбирая величину диэлектрической проницаемости пластины и ее толщину, добиваются, чтобы прошедшая и отраженная волны переносили требуемую мощность (например, равную). Затем с помощью фокусирующих градиентных линз прошедшая и отраженная волны преобразуются в направляемые волны выходных волоконных световодов, образующих плечи 2 и 3. Устанавливая

вдоль линии, соединяющей продольные оси световодов в плечах 1 и 3, несколько светоделительных пластин, параллельных друг другу и расположенных на некотором расстоянии одна от другой, можно получить делитель, обеспечивающий деление входного сигнала на несколько частей. В планарной (рис. 15.13) и волоконной (рис. 15.14) конструкциях Т-разветвления световодов неоднородность, образующаяся в месте разветвления, приводит к появлению излучения в окружающее пространство. Для уменьшения этого излучения до пренебрежимо малой величины обычно выбирают малый угол разветвления (Θ≈1...2°) и достаточно большую длину l=3...5 см.

При создании многоканальных делителей световых сигналов чаще используют параллельную схему деления. На рис. 15.15 показана волоконная конструкция делителя со

400