Карданные передачи

чатыхподшипниковдлякарданногошарнираокреотовиной(несоосностьшипов, зазорвподшипнике), рекомен­ дуетсяпринимать кд= 1,33;

-коэффициентдинамичности, учитывающийтипдвигателя (тайл. 5);

-коэффициент, учитыващийуголустановки(табл. 6);

-коэффициент, зависящийоттребуемогосрокаслужбы карданногошарниравчасах(табл. 7).

20

Пример. Произвестипредварительныйвыйортипоразмеракар­ данногошарнирадлятягачамагистральногоавтопоездаприследуюциуданных:

=1370, Ш.

2.Определяемсреднюючастотувращениякарданноговала:

Пономограмме(рис. 5) выбираемшарниртипоразмераУП, имею-

Предварительныйвыбортипоразмерашарнирадляпрочихавтомобилвй(легковых, высокойпроходимостг?) можнопроизвести, ориенти­ руясьнавыполненныеконструкции, основныеданныепокоторымпри­ веденыдлясправоквтабл. 8.

5.2. Выборсечениятрубыкарданноговала

Вопросопредварительномвыборесечениятрубыкарданноговала, устанавливаемогомеждукоробкойпередачиведущиммостом, былрас­ смотренвыше(п. 2). Изэтогорассмотренияследует, чторазмеры сечениятрубыопределшотсянетолькотребованиямипрочности, но

21

такжеинеобходимойкритическойчастотойвращениякарданноговала. Лшпьдлякороткихваловопределяющимиявляютсяусловияпрочности. Сцельюунификациинамногихавтомобилях, имеющихнесколь­ кокарданныхвалов, последниевыполняютсясодинаковымсечением труб. Вобщемжеслучавсечениятруботдельныхкарданныхвалов одногоавтомобилямогутбытьразлич1шш. Сечениетрубыкоротких валоввыбираетсятолькопоусловиямпрочности, длядлинных оно можетбытьувеличеносцельюобеспечениявысокогозначениякрити­ ческойчастотывращения. Вовсехслучаяходнаконапряжениекруче­ ниявтрубекарданноговалапримаксимальномзначениидлительнодействущейнагрузкинедолжнодостигатьвеличины, прикоторой появляютсяостаточныедеформации. Поотношениюкэтойвеличине рекомендуетсяиметьнекоторыйзапас, фирмаГардиСпайсеррекомен­ дуетиметькоэффициентзапаса1,6...1,72.

Максимальныйдлительнодчйствующийкрутящиймоментвдальнейшембудемназывать расчетным моментомнанизшейпере­ даче(см. п. 6.3 ). Напряжениекручения, прикоторомможетпоявить­ сяостаточнаядеформация, составляет

"^nped. ~ 0,56 dr = 0,56-380 = 210 Н/мм^,

где O j = 380 Н/мм^ - пределтекучестидляэлектросварнойхолоднодеформированнойтрубыизстали15 [6 ] .

Сучетомтребуемогозапасаможнопринять, чтонапряжениекру­ ченияприрасчетноммоментенанизшейпередаче(п.6.1 ) недолжно превышать 1^= 120...130 Н/мм^. Однакодлякратковременновклю­ чаемыхрежимоввеличина Тр можетприблизитьсякзначению Т = = 210 Д/мм^ (напримернарежименизшейступенивраздаточной ко­ робкемногоприводныхавтомобилей).

5.3. Выборпараметровшлицевогосоединенияскользящей вилки

Предварительныйвыборвидашлицевогосоединенияиегопарамет­ ровможнопроизвести, ориентируясьнаданныедействующихконструк­ ций, приведенныевтабл. 8 . Приэтомследуетучитыватьвеличину расчетногомоментадляпроектируемогосоедине}-шяидействухщего. ВыбрашшепараметрыдолжнысоответствоватьГОСТ6033-51, 1139-58 илиотраслевойнормалиОН-025 333-69.

22

6. ПРОВЕРОЧНЫЕРАСЧЕТЫЭЛЕГЛЕНТОВКАРДАШОЙ ПЕРВДАЧИ

6.1. Нагрузки, покоторымвшолняютсяпроверочные расчеты

6.1.1. Максимальныйкрутящиймоментнакарданномвалуподви­ гателю

-к.п.д. передач, расположенныхнатомжеучасткетрансшссии:

-долямощности, передаваемаяданнымкарданнымвалом; номинальноезначениевеличины Л определяетсяследу-

нцимобразом: Л = /Gj^ j. ,

где Сц, - вес, приходящийсянатеведущиеколесаавтомобиля, к которыммощностьпередаетсячерезрассматриваемыйкар­ данныйвал;

-вес, приходящийсянавсеведущиеколйоаавтомобиля (полныйсцепнойвес).

6.1.2.Максимальныйкрутящиймоментнакарданномвалупосцеп­

лениюведущихколес

25

6.1.3. Эквивалентныйкрутящиймоментнакарданномвалу(опр деляетсяприрасчетеигольчатыхподшипниковшарнираскрестовиной)

где - эквивалентноетяговоеусилиенатехведущихколесах автомобшш, ккоторыммощностьподводитсячерезрассматриваемыйвал(см.ниже);

~СМ.пояснениекформуле(2).

Величина определяетсяпоформуле

Указания к рис. 6. Кривые, показанныенарис. 6, ис­ пользуютсяследующимобразом:

1)криваяI - длягрузовыхавтомобилей4x2 иавтобусовпри преимущественнойэксплуатациипоасфальтированнымдорогамравнин­ нойместности;

2)кривая2 - тожеприпреш.1ущественнойэксплуатациипо ас­ фальтированнымдорогампересеченнойместности, атакжеподорогам сбулыжным, щебеночно-гравийнымпокрытиемиулучшеннымгрунтовым;

3)кривая3 - тожеприпреимущественнойэксплуатацшвгород­ скихусловиях;

4)кривая4 - тожеприпреимущественнойэксплуатациипогрун­ товымдорогамнеудовлетворительногосостояния;

5)кривая5 - длягрузошхавтомобилей(автопоездов) прирабо­ тенадорогахразличноговидасоследующимихраспределением:

асфальтобетонндедорогиравниннойместности 20^

6) кривая6 - длямагистральныхгрузовыхавтомобилей(автопо-

26

вздов) общимвесомсвше16 тприраоотетольконаасфальтирован­ ныхдорогах;

7) кривая7 - дляавтомобилейповышеннойпроходимости. Длялегковыхавтомобилейоколеснойформулой4x2 рекомендует­

сяпользоватьсякривой5. Длясамосваловрекомендуетсяпользоватьсякривой3 (приэтом

учтенодвижениесгрузомибезгруза).

6.1.4.Максимальныйдинамическиймоментнакарданномвалу

т;; -

Величину Tf^j приотсутствииэкспериментальныхданныхможно ориентировочноопределитьопомощьютабл. II.

6.2. Проверочныйрасчетигольчатыхподшипников карданногошарнира

а). Определяетсярадиальнаянагрузканаподшипник

-расстояниемеждусерединашигольчатыхроликовпро­ тивоположнорасположенныхкарданныхподшипников, мм (рис, 4,а);

^- уголустановкикарданноговала.

б). Опреде.1шетсязначениефакторакачательногодвижениявпод­ шипнике

28

приП '7^ 1Кif рассчитывазтсяпоформуле

при ^2 < 0,2 болеецелесообразны;.! являетсяпроверкаподшипни­ калишьпостатическойгрузоподъемности.

г). Определяетсякоэффициент , учитыванщийвлияниекачательногодвижениянасрокслужбыподшипника

К

д). Определяетсяусталостныйизносподшипникавусловныхеди­ ницах, накопленныйзаодинкыпробегаавтомобиля

е). Определяетсярасчетныйсрокслужбыигольчатогоподшипника шарниравкмпробегаавтомобиля

D ’™

1П

где С - динамическаягрузоподъемностьподшипника, кгс; для рядаподшипниковонауказанавтабл. 4. Приотсутст­ вииданшхвеличину С можноопределитьпорекомендации[15, с. 51] .

Срокслужбыкарданногоподшипниканедолженбытьменьшеполо­

виныпланируемогосрокаслужбыавтомобилядокапитальногоремонта. ж). Производитсяпроверкаигольчатогоподшипникапостатичес­

койгрузоподъемности.

Определяетсямаксимальнаядинамическаянагрузканаподшипиик

29.