Детали машин. Ч. 1. Механические передачи
.pdf
Y |
– коэффициент, учитывающий наклон зубьев – Y 1 для прямых |
|||||||||||
зубьев и Y 1 ( o /140) для непрямых; |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Y |
– коэффициент, учитывающий |
перекрытие |
зубьев |
|
– Y 1 и |
|||||||
Y 1/ |
|
для непрямых зубьев |
|
1,88 |
3,3 |
1 |
|
1 |
cos |
n |
. |
|
|
|
|
z |
|
||||||||
|
|
|
|
|
z |
2 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|||
Расчет производят по тому зубчатому колесу пары, у которого меньше отношение FP1,2 / YF1,2.
4.6. Примеры расчета конической зубчатой передачи
Пример 1.
Рассчитать прямозубую коническую зубчатую передачу при данных, приведенных в примере 3.5.1 р. 3.5. Опоры – роликовые подшипники.
Передача выполнена по схеме 1 рис. 4.3.
90o, n1 945 миноб , u 3,15, T1 100 Н м, T2 296,611 Н м, n2 300 миноб ,
передачанереверсивная,
L = 5 лет, Kгод 0,8; Kсут 0,7;
материал – Сталь 40Х; ТО – улучшение(табл. 3.5). НВ1 270, |
НВ2 230, |
|||||||||||||||
НР 374,2 МПа, |
FP1 278 МПа, |
FP2 |
231 МПа, |
|
|
|||||||||||
Kbe 0,3, Z1 16, |
Z2 Z1 u 16 3,15 50, |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
' '' |
' |
'' |
|
|
|
|
|||
2 arctg3,15 72 387422 72 2315 , 1 17 3645 , |
|
|
|
|||||||||||||
x1 0,03 0,008 u 2,5 0,03 0,008 |
3,15 –2,5 0,0352, |
x2 |
0,0352. |
|||||||||||||
Определяем по (4.4) при |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
b |
|
|
|
Kbe |
|
|
|
0,3 |
|
|
0,556 |
|
||||
(2 |
Kbe ) tg 1 |
(2 0,3) tg17o36'45'' |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
из рис. 4.3 KH 1,18; см. р. 4.3.1 – для прямозубых передач |
|
|
||||||||||||||
de1 101 |
3 |
|
296611 |
1,18 1 1,3 |
|
123,65 мм, |
||||||||||
0,85 374,22 1 0,3 0,3 |
3,152 |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
где vH 0,85 |
для прямых зубьев KА 1, табл. 4.5; |
KHV 1,3, |
табл. 4.11; |
|||||||||||||
m |
de1 |
|
123,6 8 мм; |
d |
e1 |
m |
z 8 16 128 мм; |
|||||||||
te |
z1 |
|
|
16 |
|
|
te |
1 |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
de2 mte z2 8 50 400 мм.
121
Внешнее конусное расстояние
Re |
|
de1 |
128 |
212 мм. |
|
2 |
sin 1 |
|
2 sin17 36'45'' |
||
|
|
|
|||
Ширина зубчатого венца bw Kbe Re 0,3 212 64, принимаем
bw Kbe bwRe 21255 0,26.
Средний начальный диаметр dm1 de1 1 0,5 128 1 0,5 0,26 112,
dm2 400 1 0,5 0,26 350 мм.
Среднее конусное расстояние Rm Re 0,5b 212 0,5 55 184,5 мм.
Средний модуль m |
m |
Rm |
|
8 184,5 |
|
7 мм. |
||||||||
R |
||||||||||||||
|
m |
|
|
te |
212 |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
e |
|
|
|
|
|||
Число зубьев эквивалентных зубчатых колес |
||||||||||||||
Zvt |
|
|
Z1 |
|
|
|
|
16 |
|
|
16,8; |
|||
cos 1 |
|
|
|
|
||||||||||
|
1 |
|
|
|
cos17 36'45'' |
|
|
|
||||||
Z |
vt2 |
|
|
Z2 |
|
|
|
50 |
|
|
165. |
|||
|
cos 2 |
' |
'' |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
cos72 2315 |
|
|
|
||||
Ширина зубчатого венца bw Kbe Re 0,26 212 55 мм. Окружная скорость по среднему делительному диаметру
V |
|
dm1n1 |
|
112 945 |
5,5 м. |
|
|
||||
m |
|
60 1000 |
|
60 1000 |
с |
|
|
|
По таблице 3.7 назначаем степень точности передачи Ст 8.
Пpоверка на контактную выносливость
Окружная сила в зацеплении
Ft 2000 T2 2000 296,611 1695 H. dm2 350
Коэффициент, учитывающий распределения нагрузки, для прямых зубьев KH 1, тогда удельная расчетная окружная силы
WHt Fbt KH KH KHV KA 169555 1 1,18 1,24 1 45 [ммН ].
122
Расчетные контактные напряжения H , Н/мм2, при ZH 1,77 – коэф-
фициент, учитывающий форму сопряженных поверхностей зубьев (4.2.1) [9]; ZE 275 МПа – коэффициент, учитывающий механические свойства
материалов колес; Z 1 – коэффициент, учитывающий суммарную длину контактных линий.
H ZH ZE Z |
wHt u2 1 |
1,77 275 1 |
45 3,152 1 |
342 374,2. |
|
0,85 dm1 u |
0,85 112 3,15 |
||||
|
|
|
Условие выполнено. При значительном расхождении можно уточнить длину зуба b = b (σH/σHP)2.
Расчет зубьев на выносливость при изгибе
1)KFV 1,48 – коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку
взацеплении (табл. 4.11);
2)KF 1,42 – коэффициент, учитывающий неравномерность распре-
деления нагрузки по ширине венца на рис. 4.3;
3) KF 1 – коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями;
4) YFS1 4,25, |
YFS1 3,59 |
– коэффициент, учитывающий форму зуба |
|||||
при Zvt1 16,8 и при Zvt2 |
165 (рис. 3.9). |
|
|
|
|||
Рассчитаем соотношение |
|
|
|
|
|||
|
FP1 |
|
278 |
65 FP2 |
|
237 |
66. |
|
|
3,59 |
|||||
|
Y |
4,25 |
Y |
|
|
||
|
FS1 |
|
|
FS 2 |
|
|
|
Расчет ведем по шестерне.
5) Удельная расчетная окружная сила, ммН
|
|
w |
|
Ft |
|
K |
F |
K |
FV |
K |
F |
K |
A |
1695 1,42 1,48 1 1 65. |
|
|
||
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
Ft |
|
b |
|
|
|
|
|
55 |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
Расчетное напряжение изгиба зуба, МПа |
|
|
|||||||||||
|
F1 |
|
|
wFt |
|
Y |
Y |
Y |
|
65 |
|
|
4,25 1 1 46,42 278 |
HP1 |
, |
|||
0,85 m |
|
0,85 7 |
||||||||||||||||
|
|
|
|
F |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
m |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где для прямых зубьев Y 1, Y 1. Условие выполнено.
123
Пример 2.
Рассчитать коническую зубчатую передачу с круговыми зубьями при данных, приведенных в примере 1. Опоры – роликовые подшипники, передача выполнена по схеме 1, рис. 4.3.
Σ 90o , n1 945 миноб , u 3,15, T2 296,611 Нм, n2 300 миноб ;
передача нереверсивная, L 5лет, Kгод 0,9, Kсут 0,7;
материал – сталь 40х, ТО – улучшение;
HB1 270, HB2 230, HP 374,2МПа;
FP1 278 МПа, FP2 237 МПа;
Kbe 0,3, z1 16, z2 z1 u 16 3,15 50;
2 arctg3,15 72о387422 72о2315' '';1 17о36'45''.
Проектировочный расчет на контактную выносливость:
|
|
|
|
K |
0,3 |
|
|
|||
Определяем: |
b |
be |
|
|
0,556. |
|||||
2 Kbe tg 1 |
2 0,3 tg17о36'45'' |
|||||||||
|
|
1,18 по рис. 4.3. |
|
|
|
|||||
Определяем: KH |
|
|
|
|||||||
Расчетный внешний диаметр шестерни, мм, определяем по формуле |
||||||||||
(4.4): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
de1 |
90 |
|
|
296611 1,18 1 1,3 |
|
84,56. |
||||
1,88 374,22 1 0,3 0,3 |
3,152 |
|||||||||
|
|
|
|
|||||||
KA 1 – коэффициентвнешнейдинамическойнагрузкиГОСТ21354-87. KH 1,3 – коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку в за-
цеплении принимаем предварительно (табл. 4.11).
H 1,22 0,21 u 1,22 0,21 3,15 1,88 (табл. 4.6) при |
HB1,2 350, |
||
Kd 90 при круговых зубьях. |
|
|
|
Модуль внешний окружной, мм |
|
||
m |
de1 |
84,56 5,5. |
|
te |
z1 |
16 |
|
|
|
||
Принимаем средний нормальный модуль, мм
m |
|
mte cos n |
|
5,5 cos35 |
3,92 4. |
|
|
||||
n |
1 0,5 Kbe |
|
1 0,5 0,252 |
|
|
|
|
|
|||
124
Средние делительные диаметры, мм
dm1 4 16 64, dm2 4 50 200.
Среднее конусное расстояние, мм
R |
mn z12 |
z22 |
4 |
162 502 |
128,175. |
|
|
|
|||
m |
2cos |
n |
|
2cos35 |
|
|
|
|
Внешние делительные диаметры:
R |
mte |
z12 z22 |
5,5 |
162 502 |
144,368. |
|
|
|
|||
e |
2 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
||
Рабочая длина зуба, мм:
bw Re Kbe 144,368 0,252 36,38 36.
По формуле (4.3): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
cos3 |
m |
|
|
xn e 1 |
xn e 1 |
b 1 |
|
|
|
|
. |
|
u2 |
z1 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
||
x1 |
xn1 |
2.4 |
|
|
1 |
|
cos335 |
|
|
1 |
|
|
|
. |
|||||
3,152 |
16 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Выбираем коэффициент смещения: xn1 0,6, xn2 xn1 0,6; коэффициент изменения толщины зубьев шестерни (4.2):
x 1 x 2 a |
u 1 0,14 |
3,15 1 0,11. |
Окружная скорость, м/c: V 64 945 3,2. 60 1000
Степень точности назначаем по табл. 3.10 Ст. 9. Окружная сила в зацеплении, Н:
Ft 2000 T2 2000 296,611 2966,11 Н. dm2 200
Расчетные контактные напряжения, МПа
|
w u2 |
1 |
H zH zE z |
Ht |
|
vH dm1 u . |
||
125
Удельная расчетная окружная сила, Н/мм
Ht Fbt KH KH KHV KA,
где коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями
KH 1,13, KF 1,35 табл. 4.9.
Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку KHV 1,06
табл. 4.11.
Коэффициент, учитывающий внешнюю динамическую нагрузку KA 1,
табл. 4.5, режим нагружения двигателя равномерный. Коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки по длине контактных линий KH 1,17, рис. 4.3,
при b |
|
0,252 |
0,454; |
|
2 |
0,252 tg17о36'45'' |
|||
|
|
wHt 296636 1,13 1,17 1,06 1 115;
Z 275МПа1 2, |
Z |
|
1 |
|
|
1 |
|
0,87; |
||||||||
|
|
1,32 |
||||||||||||||
E |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
[1,88 3,2( |
1 |
|
1 |
)] cos n |
[1,88 3,2( |
1 |
|
|
1 |
)] cos35 1,32; |
||||||
|
|
16 |
50 |
|||||||||||||
|
Z1 |
Z2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
vH 1,22 0,21 u 1,22 0,21 3,15 1,88 (табл. 4.6); |
||||||||||||||||
H 1,45 275 0,87 |
115 |
3,152 1 |
345 374,2 HP. |
|||||||||||||
1,88 |
64 |
3,15 |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Призначительномрасхожденииможноуточнитьвеличину b = b (σH/σHP)2. Условие прочности выполнено.
Проверка расчетных напряжений изгиба
|
F1,2 |
Y |
Y |
Y |
wFt |
, МПА. |
|
||||||
|
FS1,2 |
|
|
F mm |
|
|
|
|
|
|
|
|
Удельная расчетная окружная сила при изгибе, ммH
wFt Fв KF KFv KF KFA 296636 1,32 1,12 1,35 1 164,
126
где KFv = 1,12, табл. 4.11, KF = 1,32, рис. 4.3; |
|
|
|
|||||||||||||
при Ь |
= 0,454, KF = 1,35, табл. 4.9; KFA = 1, табл. 4.5. |
|
||||||||||||||
Из рис. 3.8 YF1 3,51, xn1 0,6, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
Z1 n |
Z1 |
|
|
|
|
16 |
|
|
|
30,5. |
|
||||
|
cos cos3 |
cos17 36'45" cos3 35 |
|
|||||||||||||
|
|
1 |
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
YF 2 3,6 при xn2 0,6 |
и |
Z2 n |
|
|
|
50 |
|
|
|
301. |
||||||
|
cos72 23'15" cos3 |
35 |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
Y 1 35 |
0,75, |
Y |
|
1 |
|
|
1 |
0,758, |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
140 |
|
|
|
|
|
1,32 |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
vF 0,94 0,08 u 0,94 0,08 3,15 1,192 (табл. 4.6).
Найдем отношения
FP1 |
|
278 |
79,2 |
FP2 |
|
237 |
65,8. |
Y |
|
3,51 |
|
Y |
|
3,6 |
|
F1 |
|
|
|
F 2 |
|
|
|
Расчет ведем по колесу, так как отношение меньше
F 2 3,6 0,75 0,758 |
164 |
70 237 FP2. |
|
1,192 4 |
|||
|
|
Условие прочности выполнено.
Пример 3.
Примеры расчета геометрических параметров ортогональных конических передач с круговыми зубьями приведены в табл. 4.10.
Таблица 4.10
Примеры расчета геометрических параметров ортогональных конических передач с прямыми и тангенциальными зубьями
Параметры |
Обозначения и расчетные формулы |
Числовые значения |
|||
прямые |
тангенциаль- |
||||
|
|
|
|
зубья |
ные зубья |
|
1 |
|
2 |
3 |
4 |
|
|
|
Исходные данные |
|
|
Число |
|
Шестерня |
z1 |
16 |
16 |
зубьев |
|
|
|
|
|
|
Колесо |
z2 |
50 |
50 |
|
Внешний |
|
окружной |
me |
8 |
– |
модуль, мм |
|
нормальный |
mne |
– |
4 |
|
|
|
|
|
127 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Продолжение табл. 4.10 |
||
1 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
3 |
4 |
|
Внешний |
торцовый |
|
|
|
– |
|
|
|
По ГОСТ |
– |
|
исходный |
|
|
|
|
|
|
|
13754-68 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
контур |
нормальный |
|
|
|
– |
|
|
|
– |
По ГОСТ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
13754-68 |
|||
Внешний угол наклона |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
ne |
|
|
|
0 |
15 |
|||
зубьев,° |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Направление |
Шестерня |
|
|
|
– |
|
|
|
– |
Правое |
|
линии зуба |
Колесо |
|
|
|
– |
|
|
|
– |
Левое |
|
1. Число зубьев плоского |
|
|
Расчет |
|
|
|
|
||||
z |
c |
|
z2 |
z2 |
|
52,4976 |
52,4976 |
||||
колеса |
|
|
|
|
1 |
|
2 |
|
|
|
|
2. Внешний окружной мо- |
mte mne |
cosβne |
|
– |
4,1411 |
||||||
дуль, мм |
|
|
|||||||||
3. Внешнее конусное рас- |
Re 0,5mezc |
|
209,9905 |
108,6989 |
|||||||
стояние, мм |
|
|
|||||||||
4. Осевая форма венца, мм |
|
|
|
– |
|
|
|
I |
II |
||
5. Шириназубчатого венца, |
|
|
b 0,3Re |
|
|
63 |
32 |
||||
мм |
|
|
|
|
|
||||||
6. Коэффициент ширины |
|
|
Kbe b Re |
|
|
0,3 |
0,2944 |
||||
зубчатого венца |
|
|
|
|
|||||||
7. Среднееконусноерас- |
R Re 0,5b |
|
178,4905 |
92,6989 |
|||||||
стояние, мм |
|
|
|||||||||
8. Средний угол наклона |
sin n |
Re sin ne |
|
0 |
17°23'20" |
||||||
зубьев |
|
|
|
|
|
R |
Re cos ne |
|
|
|
|
9. Средний |
нормальный |
mn mneRcos n |
– |
3,4112 |
|||||||
модуль, мм |
окружной |
m meR Re |
|
6,7999 |
– |
||||||
10. Средний |
Шестерня |
d1 mz1 mnz1 |
cos n |
|
108,7991 |
56,5048 |
|||||
делительный |
Колесо |
d2 mz2 mnz2 |
cos n |
|
399,9973 |
176,5776 |
|||||
диаметр, мм |
|
||||||||||
11. Передаточное число |
|
|
u z2 |
z1 |
|
|
3,125 |
3,125 |
|||
12. Угол |
Шестерня |
|
|
tg 1 1 u |
|
|
17°44'41" |
17°44'41" |
|||
делительного |
Колесо |
|
|
2 1 |
|
|
72°15'19" |
72°15'19" |
|||
конуса |
|
|
|
|
|||||||
13. Коэффи- |
Шестерня |
|
|
xe1 и xen1 |
|
|
0,46 |
0,46 |
|||
циент смеще- |
Колесо |
xe2 xe1; |
|
xen2 xen1 |
|
–0,46 |
–0,46 |
||||
ния |
|
|
|||||||||
14. Коэффи- |
Шестерня |
x 1β 0 0,03 0,008(u 2,5) |
|
0,0352 |
0,0352 |
||||||
циентизмене- |
|
x 1тангенциальное 0 |
|
|
|
||||||
ния толщины |
|
|
|
|
|
|
|||||
зубьев |
Колесо |
|
|
x x 1 |
|
|
–0,0352 |
–0,0352 |
|||
15. Внешняя |
Шестерня |
|
|
|
* |
|
|
|
11,68 |
– |
|
высотаголов- |
|
hae1 ha xe1 me |
|
||||||||
|
|
|
* |
|
xne1 mne |
|
|
|
|||
ки зуба, мм |
|
|
|
|
|
– |
5,84 |
||||
|
|
hae1 ha |
|
|
|||||||
|
Колесо |
hae2 ha* xe2 me |
|
4,32 |
– |
||||||
|
|
hae2 ha* xne2 mne |
|
– |
2,16 |
||||||
128 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Окончание табл. 4.10 |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
2 |
|
3 |
4 |
16. Внешняя |
Шестерня |
|
|
|
|
* |
* |
|
|
|
высотаножки |
|
|
h e1 ha |
c xe1 me |
5,92 |
– |
||||
зуба, мм |
|
|
h e1 ha* c* xne1 mne |
– |
2,96 |
|||||
|
|
|
||||||||
|
Колесо |
|
h e2 |
ha* c* xe2 me |
13,28 |
– |
||||
|
|
|
h e2 |
ha* c* xne2 mne |
– |
6,64 |
||||
17. Внешняя |
Шестерня |
|
|
|
he1 hae1 h e1 |
17,6 |
8,8 |
|||
высота зуба, |
Колесо |
|
|
he2 hae2 h e2 |
17,6 |
8,8 |
||||
мм |
|
|
||||||||
18. Внешняя |
Шестерня |
|
se1 (0,5 2xe1tg x 1)me |
15,5268 |
– |
|||||
окружнаятол- |
|
se1 (0,5 2xne1tg n x 1)mte |
|
|
||||||
щиназубьев, |
|
|
– |
8,0372 |
||||||
мм |
Колесо |
|
se2 (0,5 2xe2tg x )me |
9,6059 |
– |
|||||
|
|
|||||||||
|
|
se2 (0,5 2xne2tg n x )mte |
– |
4,9724 |
||||||
19. Эксцентриситет, мм |
|
|
|
|
rt Re sin ne |
|
– |
28,1333 |
||
20. Вспомогательный коэф- |
|
|
1 |
|
(R b)2 r2 |
|
|
|||
фициент |
|
|
rt |
|
|
(1 |
e |
t ) |
1 |
1,0884 |
|
|
|
|
Kbe |
R2 |
r2 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
e |
t |
|
|
21. Уголнож- |
Шестерня |
|
θ arctg(h e1 |
Re ) |
1°36'53" |
– |
||||
ки зубьев |
|
|
arctg (ha* c*)mne rt arctg xne1mne |
|
|
|||||
|
θ |
– |
1°46'56" |
|||||||
|
Колесо |
|
|
|
|
Re |
|
Re |
|
|
|
|
|
θ arctg(h e2 |
Re ) |
3°37'07" |
– |
||||
|
|
|
|
|||||||
|
θ |
|
arctg (ha* c*)mne arctg xne2mne |
– |
3°43'19" |
|||||
|
|
|
|
|
Re |
rt |
Re |
|
|
|
22. Угол го- |
Шестерня |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
θ 1 θ |
|
3°37'07" |
3°43'19" |
|||
ловки зубьев |
|
|
|
|
|
|
||||
Колесо |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
θ θ |
|
1°36'53" |
1°46'56" |
||
23. Угол ко- |
Шестерня |
|
|
|
1 θ |
21°21'48" |
21°27'60" |
|||
нуса вершин |
|
|
|
|
||||||
Колесо |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 θ |
73°52'13" |
74°02'15" |
||||
|
|
|
|
|
||||||
24. Угол ко- |
Шестерня |
|
|
|
1 θ |
16°07'47" |
15°57'45" |
|||
нуса впадин |
|
|
|
|
||||||
Колесо |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 θ |
68°38'12" |
68°32'47" |
||||
|
Задачи для самостоятельного решения |
|
||||||||
Задача 1. Определить внешний окружной модуль в конической передаче, если известно: модуль средний m 6,3 мм; длина зуба b 75 мм;
число зубьев шестерни z1 25; число зубьев колеса z2 50.
129
Задача 2. Определить силы, действующие в конической прямозубой зубчатой передаче, если дано: мощность N 10,9 кВт; частота вращения
вала шестерни n1 235 об/мин; z1 25 модуль наружный mв 8 мм; ширина зуба b 70 мм.
Задача 3. Определить геометрические параметры закрытой конической зубчатой передачи при следующих данных: передаваемая мощность N 14 кВт; частота вращения вала шестерни n1 980 об/мин, ведомого
вала n2 490 об/мин. Материал колес – сталь 45 нормализованная. На-
грузка переменная, циклограмма нагружения [19]. Срок службы передачи
Lh 10000 ч.
Задача 4. Определить основные размеры открытой конической прямозубой передачи по следующим данным: мощность на валу шестерни N 14 кВт; частота вращения шестерни n1 45 об/мин; передаточное число
u 3; число зубьев шестерни z1 20; материал шестерни и колеса – сталь
45 нормализованная; нагрузка переменная; режим нагружения – средний нормальный [19]. Кратковременные перегрузки (Nпус 1,8N кВт) состав-
ляют 0,01N циклов. Срок службы передачи Lh 15000 ч.
Задача 5. Определить крутящий момент, который может передать прямозубая коническая передача при следующих данных: внешний модуль mв 6 мм; число зубьев шестерни z1 20; передаточное число u 2; час-
тота вращения шестерни n1 100 об/мин; длина зуба b 0,25Re (Re – ко-
нусное расстояние). Материал колес – сталь 45 улучшенная; режим нагружения – тяжелый (рис. 1.8, в); срок службы передачи Lh 12000 ч.
Таблица 4.11
Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку
Степень |
Твердость |
Коэффициенты |
Окружная скорость колес V, м/с |
|||
точности |
зубьев |
|
|
|
||
3 |
5 |
8 |
||||
|
|
|
||||
|
а |
kHV |
1,15/1,06 |
1,24/1,10 |
1,48/1,19 |
|
8 |
kFV |
1,30/1,12 |
1,48/1,19 |
1,96/1,38 |
||
|
||||||
б |
kHV |
1,09/1,03 |
1,15/1,06 |
1,30/1,12 |
||
|
||||||
|
kFV |
1,09/1,03 |
1,15/1,06 |
1,30/1,12 |
||
|
|
|||||
|
а |
kHV |
1,12/1,06 |
1,28/1,11 |
1,56/1,22 |
|
9 |
kFV |
1,33/1,12 |
1,56/1,22 |
2,25/1,45 |
||
|
||||||
б |
kHV |
1,09/1,03 |
1,17/1,07 |
1,35/1,14 |
||
|
||||||
|
kFV |
1,09/1,03 |
1,17/1,07 |
1,35/1,14 |
||
|
|
|||||
130