26. Приближенная методика расчета внедрения воды по схеме "укрупненной" скважины.

В работе с исп-нием метода интегральных соотношений получено решение для случая экспл-и укрупненной скв-ны при переменном во времени дебите воды. Искомое приближенное решение:

P_н -P(R_з,t)= _вq_в(t) P(fo')/(2kh) (1)

Вводится fo' – фективное безразмерное время

fo' = χQ_В(t)/(R²_З q_в(t)) (2)

(3)

Фективное – т к формально Q_В(t)- накопленная добыча воды

Q_В(t)=интег(0, t) q_В(t)dt поэтому отношение [[Q_В(t)/[ q_В(t)]=[t]=T.

Если χ/R²_З=1, то fo совпадает со временем fo= χt/R²_З, а fo' – не совпадает, только когда q_В=const и Q_В= q_Вt, Q_В/q_В =t и fo' совпадает с безразмерным временем fo'= fo

Согласно МПССС можем описать потери Р м/у контурами

P[R_з(t)]-P[R(t)]=P(R_з(t))-(t)=μ_Вq_В ln(R_З/R(t))/(2πk_Вh) (4)

Сложим 1 и 4, и учтем k_В=k^*_Вk

P_н-(t)= μ_Вq_В[P(fo')+(1/k^*_В) ln(R_З/R(t)]/ (2πkh) (5)

q_В(t)= 2πkh[P_н-(t)]/{ μ_В[P(fo')+(1/k^*_В) ln(R_З/R(t))]} (6)

Расчеты верны с расчетом по шагам времени. Описываем ступенчатой зависимостью.

Ур-е (5) вместе с (2) и (3) доп-ся ур-ем матер.баланса для ВНР, а также зав-стью z=z(P) и заданной динамикой отбора газа. Расчеты ведут по итерациям, т к одновременно присутствую несколько неизвестных (q_В(t); (t); R(t)), которые уточняются.

R(t)=[ R²_З- Q_В(t)/( πmh(-α_ост))]^0.5

y=y(Q_В(t)/(-α_ост))

27.Фазовая диаграмма газоконденсатных смесей и особенности разработки газоконденсатных месторождений на истощение.

Пластовая гкc – сложная система, сост-я из большого числа у/в, азота, Н₂S, CO_2, He, паров воды. Рассмотрим диаграмму фазовых превращений гкc. При повышении P и Т=const или понижении T и P=const происходят пр-сы конденсации пара в ж-ть.

Рис. I. Диаграмма фазовых превращений гкс постоянной массы и состава при изм-и Р и Т. Зав-ть P=f(T) для чистого у/в характеризуется кривой ОК. Ниже кривой - сущ-т паровая фаза, выше- одна жидкая фаза, к- критическая точка характеризует крит-ю температуру T_кр (паровая и ж-я фаза нах-ся в равновесии). Рассмотрим фазовую диаграмму гкс. Кривая СС_кр – линия кипения (выше- ж-ть), С_крБС_ккДИ – линия конденсации. С_кк – ж-я и паровая фазы могут нах-ся в равновесии. Рассмотрим изотермический пр-с понижения Р от т. А (ув в области г-й фазы). От т. А до т. Б не происходят изм-я. В т. Б при понижении P обр-ся первая капля ж-ти, т.е происходит обратная конденсация, т. В - max конденсация. Область С_крВС_ккБС_кр – область обратной конденсации, от В до Д – испарение ж-ти. В т. Д – испаряется последняя капля ж-ти. От т. Д до Е – не происходят фазовые превращения и смесь в Е нах-ся в г-м состоянии. Пр-с обратной конденсации происходит только в интервале температур Т_кр–Т_кк. ГКМ разрабатывается в режиме истощения пластовой энергии при небольшом содержании к-та в г, когда нецелесообразно ППД. К-т в пласт попадает повсеместно, однако выпадающий к-т зачастую мало изменяет коэф-нт газонасыщенности всего пласта. Следовательно фил-онные течения могут рассматриваться в рамках однофазных течений, т.к. выпадающий к-т неподвижен. Малая к-тонасыщенность пласта приводит к небольшим изм-ям его емкостных и фил-онных параметров. Двухфазная функция имеет место в ПЗП. Определяются следующие дополнительные показатели разр-и ГКМ: 1. возможные потери к-та в пласте (необходимо ли ППД для добычи конденсата). 2. данные об изм-и во времени добывания кол-ва и состава к-та и г-образной фазы в продукции залежи.