Пожарная безопасность технологических процессов / Goryachev - PB Tekhnologicheskikh processov 2020
.pdf
Классификация наружных установок по пожарной опасности
13.4.4. Интенсивность теплового излучения
Интенсивность теплового излучения рассчитывают:
– для пожара проливов ЛВЖ, ГЖ, СУГ, СПГ (сжиженный природный газ) или горения твердых горючих материалов (включая горение пыли);
– для огненного шара.
Если возможна реализация обоих случаев, то при оценке значений критерияпожарнойопасностиучитываетсянаибольшаяиздвухвеличининтенсивности теплового излучения.
Интенсивность теплового излучения для пожара пролива жидкости или при горении твердых материалов определяют из формулы (11.2). При отсутствииданныхдопускаетсяприниматьвеличинуЕf равной100кВт/м2 дляСУГ, 40 кВт/м2 – для нефтепродуктов, 40 кВт/м2 – для твердых материалов.
Эффективный диаметр пролива d, м:
|
|
|
. |
|
(13.12) |
|
|||||
Высота пламени Н, м: |
|
||||
|
|
, |
(13.13) |
||
|
|||||
где m' – удельная массовая скорость выгорания жидкости, кг/(м2·с), определяемая экспериментально или по табл. 11.1; ρв – плотность окружающего воздуха, кг/м3; g =9,81м/с2 – ускорение свободного падения.
Угловой коэффициент облученности Fq рассчитывают по формуле (11.7), а факторы облученности соответственно для вертикальной FV и горизонтальной FH площадок определяют по формулам:
(13.14)
; (13.15)
, |
(13.16) |
где r – расстояние от геометрического центра пролива до облучаемого объекта, м.
241
Пожарная безопасность технологических процессов
Коэффициент пропускания атмосферы:
. |
(13.17) |
Интенсивность теплового излучения q для огненного шара также рассчитывают по формуле (11.2).
Среднеповерхностную плотность теплового излучения огненного шара Еf принимают на основе имеющихся экспериментальных данных (допускается принимать Еf = 450 кВт/м2).
Угловой коэффициент облученности Fq вычисляют по формуле
, (13.18)
где Н – высота центра огненного шара, м; Ds – эффективный диаметр огненного шара, м; r – расстояние от облучаемого объекта до точки на поверхности земли непосредственно под центром огненного шара, м.
Эффективный диаметр огненного шара Ds, м:
D |
= 5,33m0,327, |
(13.19) |
s |
|
|
где m – масса горючего вещества, кг.
Величину Н определяют в ходе специальных исследований (допускается принимать Н = Ds/2).
Время существования огненного шара ts, с:
t |
s |
= 0,92m0,303. |
(13.20) |
|
|
|
Коэффициент пропускания атмосферы τ рассчитывают по формуле
(11.29).
Радиус воздействия высокотемпературных продуктов сгорания газоили паровоздушной смеси в открытом пространстве RF определяют по фор-
муле (11.1).
Длину пламени факела при струйном горении горючих газов находят из выражения (11.13).
13.5. Условная вероятность поражения человека
При оценке пожарного риска в целях определения категории наружной установки рассматривают следующие опасные факторы:
– избыточное давление и импульс волны давления при сгорании газо-, пароили пылевоздушных смесей на открытом пространстве;
242
Классификация наружных установок по пожарной опасности
– тепловое излучение при пожарах проливов горючих жидкостей и пожарах твердых материалов, реализации огненного шара, струйном горении; – воздействие высокотемпературных продуктов сгорания газоили
паровоздушной смеси в открытом пространстве.
Если на наружной установке невозможна реализация какого-либо опасного фактора, то он при оценке пожарного риска не учитывается.
В качестве вероятностного критерия поражения человека используется пробит-функция Pr, которая в общем случае имеет вид
Pr = a + b ln S, |
(13.21) |
где a и b – константы, зависящие от степени поражения человека; S – интенсивность воздействующего опасного фактора.
Соотношения между величиной Pr и условной вероятностью поражения человека Qdj(a) приведены в табл. 13.2.
Условная вероятность поражения человека
Условная |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
вероятность |
|
|
|
Величина пробит-функции Pr |
|
|
|
|||
поражения, % |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
– |
2,67 |
2,95 |
3,12 |
3,25 |
3,36 |
3,45 |
3,52 |
3,59 |
3,66 |
10 |
3,72 |
3,77 |
3,82 |
3,87 |
3,92 |
3,96 |
4,01 |
4,05 |
4,08 |
4,12 |
20 |
4,16 |
4,19 |
4,23 |
4,26 |
4,29 |
4,33 |
4,36 |
4,39 |
4,42 |
4,45 |
30 |
4,48 |
4,50 |
4,53 |
4,56 |
4,59 |
4,61 |
4,64 |
4,67 |
4,69 |
4,72 |
40 |
4,75 |
4,77 |
4,80 |
4,82 |
4,85 |
4,87 |
4,90 |
4,92 |
4,95 |
4,97 |
50 |
5,00 |
5,03 |
5,05 |
5,08 |
5,10 |
5,13 |
5,15 |
5,18 |
5,20 |
5,23 |
60 |
5,25 |
5,28 |
5,31 |
5,33 |
5,36 |
5,39 |
5,41 |
5,44 |
5,47 |
5,50 |
70 |
5,52 |
5,55 |
5,58 |
5,61 |
5,64 |
5,67 |
5,71 |
5,74 |
5,77 |
5,81 |
80 |
5,84 |
5,88 |
5,92 |
5,95 |
5,99 |
6,04 |
6,08 |
6,13 |
6,18 |
6,23 |
90 |
6,28 |
6,34 |
6,41 |
6,48 |
6,55 |
6,64 |
6,75 |
6,88 |
7,05 |
7,33 |
99 |
7,33 |
7,37 |
7,41 |
7,46 |
7,51 |
7,58 |
7,65 |
7,75 |
7,88 |
8,09 |
Условную вероятность поражения человека избыточным давлением при сгорании газо-, паро-, пылевоздушных смесей на расстоянии r от центра горючего облака определяют, исходя из найденных значений ∆р и i, по величине пробит-функции:
|
|
|
|
Pr = 5 – 0,26 ln V, |
(13.22) |
где |
|
|
|
–функция,зависящаяотизбыточногодавления∆р, |
|
|
|
||||
Па, и импульса волны давления i, Па·с.
243
Пожарная безопасность технологических процессов
По табл. 13.2 определяют условную вероятность поражения человека избыточным давлением.
Условнуювероятностьпоражениячеловекатепловымизлучениемпри пожаре пролива горючей жидкости, пожаре твердого материала и образовании огненного шара на расстоянии r определяют, исходя из найденных значений q, по величине пробит-функции:
Pr = –12,8 + 2,56 ln (t q1,33), |
(13.23) |
где q – интенсивность теплового излучения пожара пролива горючей жидкости, пожара твердого материала или огненного шара, кВт/м2; t – эффективное время экспозиции, с.
Эффективное время экспозиции t, с, для пожаров проливов горючих жидкостей и пожаров твердых материалов:
, |
(13.24) |
где t0 – характерное время обнаружения пожара, с (допускается принимать t = 5 с); х – расстояние от места расположения человека до зоны, где интенсивность теплового излучения не превышает 4 кВт/м2, м; u – скорость движения человека, м/с (допускается принимать u = 5 м/с).
Эффективное время экспозиции при образовании огненного шара определяют по формуле (13.20).
По табл. 13.2 определяют условную вероятность поражения человека при пожаре пролива горючей жидкости, пожаре твердого материала и образовании огненного шара.
Если радиус очага пожара при пожаре пролива, пожаре твердых материалов или реализации огненного шара больше или равен 30 м, условная вероятность поражения человека принимается равной 100 %.
Условную вероятность поражения человека при воздействии высокотемпературных продуктов сгорания газоили паровоздушной смеси при реализации пожара-вспышки принимают в зависимости от радиуса воздействия высокотемпературных продуктов сгорания, определяемого по формуле (11.1):
– при RF ≥ 30 м условную вероятность поражения человека принимают равной 100 %;
– при RF < 30 м условную вероятность поражения человека принимают равной 0.
Условную вероятность поражения человека при струйном горении горючих газов принимают в зависимости от длины пламени, определяемой по формуле (11.13):
244
Классификация наружных установок по пожарной опасности
– при длине пламени факела LF ≥ 30 м условную вероятность поражения человека принимают равной 6 %;
– при длине пламени факела LF < 30 м условную вероятность поражения человека принимают равной 0.
Условную вероятность поражения человека Qdj(a) от совместного независимоговоздействиянесколькихопасныхфакторовврезультатереализации j-го сценария развития аварии определяют по формуле
, |
(13.25) |
где h − число рассматриваемых опасных факторов пожара; Qk − вероятность реализации k-го опасного фактора пожара; Qdjk(a) − условная вероятность поражения k-м опасным фактором пожара.
13.6. Оценка пожарного риска
Пожарный риск Р(а), год–1, в определенной точке территории а на расстоянии 30 м от наружной установки определяют из выражения
, |
(13.26) |
где Qdj(a) − условная вероятность поражения человека в определенной точке территории а в результате реализации j-го сценария развития аварии, отвечающего определенному инициирующему аварию событию; Qj − частота реализации в течение года j-го сценария развития аварии, год–1; J − число сценариев развития аварий, возможных на наружной установке.
Аварийные ситуации на производстве (разгерметизация оборудования, взрыв, пожар и др.) могут инициировать пожароопасные события, при реализации которых возникает угроза поражения людей опасными факторамипожара(аварии,взрыва)иихвторичнымипроявлениями.Частотыреализации инициирующих пожароопасные ситуации событий определяют на основании сбора статистических данных или расчетом с использованием так называемых «деревьев событий». Метод определения вероятности возникновения пожара (взрыва) в пожаровзрывоопасном объекте приведен в ГОСТ
12.1.004-91 (приложение 3).
Ниже в качестве инициирующих пожароопасные ситуации событий приведенычастотыразгерметизациинекоторыхтиповаппаратов(табл.13.3)и частотыпожаровввертикальныхназемныхстальныхрезервуарах(табл.13.4).
245
Пожарная безопасность технологических процессов
Таблица 13.3
Частоты разгерметизации некоторых типов аппаратов
Наименование |
|
|
Инициирующее |
Диаметр отверстия |
Частота |
|
|
разгерметизации, |
|||
оборудования |
|
|
аварию событие |
истечения, мм |
|
|
|
год–1 |
|||
|
|
|
|
|
|
Резервуары, емкости, |
|
Разгерметизация |
5 |
4,0∙10–5 |
|
сосуды и аппараты под |
|
с последующим |
12,5 |
1,0∙10–5 |
|
давлением |
|
истечением жидко- |
|
|
|
|
25 |
6,2∙10–6 |
|||
|
|
сти, газа или двух- |
|
|
|
|
|
50 |
3,8∙10–6 |
||
|
|
фазной среды |
|
|
|
|
|
100 |
1,7∙10–6 |
||
|
|
|
|
||
|
|
|
|
Полное разрушение |
3,0∙10–7 |
Насосы |
|
Разгерметизация |
5 |
4,3∙10–3 |
|
(центробежные) |
|
с последующим |
12,5 |
6,1∙10–4 |
|
|
|
истечением жидко- |
|
|
|
|
|
25 |
5,1∙10–4 |
||
|
|
сти или двухфазной |
|
|
|
|
|
50 |
2,0∙10–4 |
||
|
|
среды |
|
|
|
|
|
Диаметр подводя- |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
щего (отводящего) |
1,0∙10–4 |
|
|
|
|
трубопровода |
|
Компрессоры |
|
Разгерметизация |
5 |
1,1∙10–2 |
|
(центробежные) |
|
с последующим |
12,5 |
1,3∙10–3 |
|
|
|
истечением газа |
|
|
|
|
|
25 |
3,9∙10–4 |
||
|
|
|
|
50 |
1,3∙10–4 |
|
|
|
|
Полное разрушение |
1,0∙10–4 |
Резервуары для |
|
Разгерметизация |
25 |
8,8∙10–5 |
|
хранения ЛВЖ и ГЖ |
|
с последующим |
|
|
|
|
100 |
1,2∙10–5 |
|||
при давлении, близком |
|
истечением жидко- |
|
|
|
|
Полное разрушение |
5,0∙10–6 |
|||
к атмосферному |
|
сти в обвалование |
|||
|
|
|
|
|
Таблица 13.4 |
Частоты пожаров в вертикальных наземных стальных резервуарах |
|||||
|
|
|
|
|
|
Наименование |
|
Инициирующее аварию событие |
Частота пожаров, |
||
оборудования |
|
год–1 |
|||
|
|
|
|||
Резервуары |
|
Пожар в кольцевом зазоре |
|
||
с плавающей крышей |
|
по периметру резервуара |
4,6∙10–3 |
||
|
|
|
Пожар по всей поверхности резервуара |
9,3∙10–4 |
|
Резервуары |
|
Пожар на дыхательной арматуре |
9,0∙10–5 |
||
со стационарной крышей |
|
|
|
||
|
Пожар по всей поверхности резервуара |
9,0∙10–5 |
|||
Примечания к табл. 13.3–13.4:
1) при полном разрушении аппарата (резервуара, емкости, сосуда) происходит выход содержимого в открытое пространство; при полном разрушении трубопровода происходит утечка с диаметром истечения, соответствующим максимальному диаметру подводящего (отводящего) трубопровода;
2) при расчете пожарного риска следует учитывать частоты разгерметизации для всех размеров утечек, приведенных в табл. 13.3;
246
Классификация наружных установок по пожарной опасности
3) частота реализации сценариев, связанных с образованием огненного шара, определяется на основе процедуры построения логических «деревьев событий»; при отсутствии данных допускается принимать частоту внешнего воздействия, приводящего к реализации огненного шара, равной 2,5∙10–5 год–1 на один аппарат (резервуар).
Перечни пожароопасных ситуаций разрабатывают для каждого технологического аппарата или процесса по результатам:
– анализа пожарной опасности производства; – анализа статистических данных об авариях, пожарах и взрывах.
К пожароопасным не относятся ситуации, при реализации которых не возникает опасность для жизни и здоровья людей. Такие ситуации исключают из дальнейшего рассмотрения.
Сценарий развития пожароопасной ситуации: аварии, пожара, взрыва представляет собой графическое изображение и описание последовательностисобытийотинициирующегодоконечногособытия,сопровождающегося появлением опасного фактора (далее – ветвь «дерева событий»). Совокупность сценариев (ветвей «дерева событий»), возникающих при реализации инициирующего события, называется логическим «деревом событий». Число сценариев развития аварий определяют по результатам анализа возможных аварийных ситуаций и аварий на наружной установке.
Процедура построения логического «дерева событий» после выбора, обоснования и определения частоты реализации инициирующего пожароопасную ситуацию события заключается в следующем:
а) развитие аварии и пожара рассматривают по стадиям с учетом места возникновенияивозможностилокализациииликвидацииаварииилипожара; б) переход события на новую стадию отображают вектором, указывающим направление развития аварии и пожара, и над ним записывают выражениедлярасчетачастотыреализацииданнойстадииилисценария.Пример перехода инициирующего пожароопасную ситуацию события «Разрыв заправочного шланга ТРК при заправке автотранспортного средства на АЗС» на новую стадию, связанную с мгновенным воспламенением выходящего в открытое пространство топлива и возникновением пожара пролива и струй-
ного горения, приведен на рис. 13.1.
λавQмг
Рис. 13.1. Отображение перехода события на новую стадию: λав – частота разрыва заправочного шланга ТРК;
Qмг – условная вероятность мгновенного воспламенения
в) при развитии событий с условной вероятностью по типу «или» либо «да–нет» (к таким событиям относятся образование горючего паровоздушного облака, появление источника зажигания и др.) отображают разветвления на «дереве событий» (рис. 13.2).
247
Пожарная безопасность технологических процессов
|
|
|
|
λав |
λавQмг |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
λавQмг |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
Рис. 13.2. Отображение перехода события на новые стадии по типу «или»: |
|
||||||||||
|
|
Qмг |
– условная вероятность мгновенного воспламенения; |
|
|||||||||
|
|
– условная вероятность отсутствия мгновенного воспламенения ( |
|
|
|
|
) |
||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||
г) учитывают вероятность эффективного срабатывания устройств ликвидации аварий или пожаров на каждой стадии их развития (рис. 13.3).
λавQмг
λавQмгРАУПТ
λавQмгРАУПТ
Рис. 13.3. Отображение вероятности эффективного срабатывания автоматической установки пожаротушения (АУПТ): РАУПТ – вероятность эффективного срабатывания АУПТ;
– вероятность отказа АУПТ ( |
|
|
|
) |
|
|
д) каждому сценарию присваивают идентификационный номер j = 1, 2, 3, …, J (где J – число сценариев).
Примерграфическогоизображенияпоследовательностисобытийврезервуарном парке от момента полного разрушения отдельно стоящего вертикального стального резервуара с дизельным топливом до появления опасных факторов пожара приведен на рис. 13.4.
|
|
|
|
λразрQмг.полнQволн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
λразрQмг.полн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
λразрQмг.полнQ |
волн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
λразр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
λразрQмг.полнQволнQпосл.полн |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
λразрQмг.полнQволн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
λразрQ |
мг.полнQволнQ |
посл.полн |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|||||||||||||
|
λразрQмг.полн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
λразрQмг.полнQволнQпосл.полн |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|||||||||||||
|
|
|
|
λразрQмг.полнQволн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
λразрQмг.полнQволнQпосл.полн |
6 |
|
Рис. 13.4. Логическая схема развития аварии
248
Классификация наружных установок по пожарной опасности
Логическая схема развития любой аварии сопровождается ее описанием. Описание сценариев развития аварии, связанной с выходом дизтоплива в открытое пространство при полном разрушении резервуара, приведено ниже.
Сценарий1–полноеразрушениерезервуара,мгновенноевоспламене- ние истекающего дизтоплива, образование волны прорыва с выходом горящего дизтоплива за пределы обвалования, пожар пролива дизтоплива, воздействие теплового излучения пожара пролива на людей.
Сценарий 2 – полное разрушение резервуара, мгновенное воспламенение истекающего дизтоплива, образование волны прорыва не произошло, пожар пролива в пределах обвалования, воздействие теплового излучения пожара пролива на людей.
Сценарий 3 – полное разрушение резервуара, мгновенное воспламенение истекающего дизтоплива не произошло, образование волны прорыва
срастеканием дизтоплива за пределами обвалования, последующее воспламенение пролива дизтоплива, пожар пролива дизтоплива, воздействие теплового излучения пожара пролива на людей.
Сценарий 4 – полное разрушение резервуара, мгновенное воспламенение истекающего дизтоплива не произошло, образование волны прорыва
срастеканием дизтоплива за пределами обвалования, последующее воспламенение пролива дизтоплива не произошло.
Сценарий 5 – полное разрушение резервуара, мгновенное воспламенение истекающего дизтоплива не произошло, образование волны прорыва не произошло, последующее воспламенение пролива дизтоплива, пожар пролива в пределах обвалования, воздействие теплового излучения пожара пролива на людей.
Сценарий 6 – полное разрушение резервуара, мгновенное воспламенение истекающего дизтоплива не произошло, образование волны прорыва не произошло, последующее воспламенение пролива дизтоплива не произошло.
Сценарии 4 и 6 не представляют угрозы для жизни и здоровья людей от опасныхфакторовпожараивзрываивдальнейшихрасчетахнеучитываются.
По результатам построения логического «дерева событий» определяют условные вероятности реализации ветвей логического «дерева событий» и перехода пожароопасной ситуации или пожара на новые стадии развития
сучетом вероятности эффективного срабатывания устройств (систем) предотвращения пожара, локализации аварии или пожара, а также рассматривают возможность распространения пожара на соседнее технологическое оборудование и здания объекта при воздействии на них опасных факторов.
Условные вероятности реализации ветвей логического «дерева событий» и перехода пожароопасной ситуации или пожара на новые стадии развития определяют расчетом, по результатам обработки статистических дан-
ных, по нормативно-технической документации и другим источникам.
249
Пожарная безопасность технологических процессов
В табл. 13.5 приведены условные вероятности мгновенного воспламенения и воспламенения с задержкой, а также условные вероятности сгорания образующегося горючего газопаровоздушного облака с возникновением избыточного давления.
Таблица 13.5
Условные вероятности мгновенного воспламенения и воспламенения с задержкой
|
|
|
|
|
Условная вероятность |
Условная вероятность |
|||||
|
|
|
|
|
последующего |
||||||
|
|
|
|
|
последующего |
||||||
|
|
Условная вероятность |
воспламенения |
||||||||
Массовый расход |
воспламенения |
||||||||||
мгновенного |
при отсутствии |
||||||||||
истечения, кг/с |
при отсутствии |
||||||||||
воспламенения |
мгновенного |
||||||||||
|
|
мгновенного |
|||||||||
|
|
|
|
|
воспламенения |
||||||
|
|
|
|
|
воспламенения |
||||||
|
|
|
|
|
горючего облака |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
диапа- |
номиналь- |
|
двух- |
жид- |
|
двух- |
жид- |
|
двух- |
жид- |
|
ное |
газ |
фаз- |
газ |
фаз- |
газ |
фаз- |
|||||
зон |
среднее |
ная |
кость |
ная |
кость |
ная |
кость |
||||
|
значение |
|
смесь |
|
|
смесь |
|
|
смесь |
|
|
Малый |
0,5 |
0,005 |
0,005 |
0,005 |
0,005 |
0,005 |
0,005 |
0,080 |
0,080 |
0,050 |
|
(< 1) |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Сред- |
10 |
0,035 |
0,035 |
0,015 |
0,036 |
0,036 |
0,015 |
0,240 |
0,240 |
0,050 |
|
ний |
|||||||||||
(1–50) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Боль- |
100 |
0,150 |
0,150 |
0,040 |
0,176 |
0,176 |
0,042 |
0,600 |
0,600 |
0,050 |
|
шой |
|||||||||||
(> 50) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Пол- |
Не опре- |
0,200 |
0,200 |
0,050 |
0,240 |
0,240 |
0,061 |
0,600 |
0,600 |
0,100 |
|
ный |
|||||||||||
разрыв |
делено |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вероятность эффективного срабатывания устройств (систем) предотвращения пожара, локализации аварии или пожара определяют по паспортным данным этих устройств и систем. Для оценки возможности распространения пожара на соседнее технологическое оборудование и здания объекта при воздействии на них опасных факторов используются математические модели и экспериментальные данные, полученные по результатам статистических, модельных и натурных исследований.
Частоту реализации в течение года j-го сценария пожара Qj находят как функцию следующих аргументов:
Qj = Φ(λ, Qk, Pl), |
(13.27) |
где λ – частота реализации инициирующего пожароопасную ситуацию события, год–1; Qk – условная вероятность возникновения k-го события, приводящая к переходу пожароопасной ситуации или пожара на новые стадии развития (появление источника зажигания, возникновение волны прорыва, образование зоны ВОК и др.); Pl – вероятность эффективного срабатывания устройства (системы) предотвращения пожара, локализации аварии или
250