Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

СКАТС Учебно-методическое пособие к РГР

.pdf
Скачиваний:
0
Добавлен:
25.07.2025
Размер:
780.27 Кб
Скачать

РОСЖЕЛДОР

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования

«Ростовский государственный университет путей сообщения» (ФГБОУ ВО РГУПС)

А. Н. Опацких

СТРОИТЕЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ И АРХИТЕКТУРА ТРАНСПОРТНЫХ СООРУЖЕНИЙ

Учебно-методическое пособие к расчетно-графической работе

Ростов-на-Дону РГУПС

2022

УДК 624(07) + 06

Рецензент – кандидат технических наук, доцент Н. В. Хамидуллина

Опацких, А. Н.

Строительные конструкции и архитектура транспортных сооружений: учебно-методическое пособие к расчетно-графической работе / А. Н Опацких; ФГБОУ ВО РГУПС. – Ростов-на-Дону : РГУПС, 2022. – 19 с.

Содержатся варианты задания, основные требования и правила выполнения расчетно-графической работы по дисциплине «Строительные конструкции и архитектура транспортных сооружений».

Для студентов всех форм обучения специальности 23.05.06 «Строительство железных дорог, мостов и транспортных тоннелей».

Одобрено к изданию кафедрой «Изыскания, проектирование и строительство железных дорог».

© Опацких А. Н., 2022 © ФГБОУ ВО РГУПС, 2022

2

 

Содержание

 

 

Введение ……………………………………………………………........

4

1

Исходные данные………………………………………………….........

5

2

Компоновка балочного панельного сборного перекрытия…………..

5

3

Предварительные размеры поперечного сечения элементов.

 

Расчетные сопротивления материалов………………………………….

5

4

Расчет колонны………………………………………………………….

7

5

Оформление пояснительной записки ………………………………… 11

6

Содержание и графическое оформление чертежа …………………… 12

Библиографический список………………………………………….......

13

Приложения ……………………………………………………………… 14

3

Введение

В соответствии с учебным планом студенты специальности «Строительство железных дорог, мостов и транспортных тоннелей» должны изучить теоретический курс дисциплины «Строительные конструкции и архитектура транспортных сооружений», выполнить расчетно-графическую работу и защитить её, сдать экзамен в соответствии с программой курса.

Целью выполняемой работы является закрепление знаний, полученных при изучении теоретического курса дисциплины, и приобретение навыков их практического использования при разработке архитектурно-конструктивных чертежей здания и составлении расчетно-пояснительной записки.

В расчетно-графической работе по дисциплине «Строительные конструкции и архитектура транспортных сооружений» содержатся расчеты элементов сборного железобетонного каркаса многоэтажного промышленного здания.

4

1 Исходные данные

Исходные данные выбираются согласно порядковому номеру в журнале. Длина здания – 24 м, ширина – 22,4 м. стены кирпичные 1 группы кладки

толщиной t=51см. Сетка колонн l1xl2=5,6x6 м. Количество этажей n=4. Высота этажа Нэт=4,8 м. Место строительства – г. Ростов-на-Дону. Нормативная временная нагрузка Vn, равная 25 кН/м2, по своему характеру является статической. Длительно действующая часть временной нагрузки составляет 15 кН/м2. Класс бетона В30. Бетон тяжелый. В качестве арматуры применить стержневую арматурную сталь класса А-III. Коэффициент надежности по ответственности здания γn = 1. Здание промышленное, отапливаемое; влажность воздуха окружающей среды и внутреннего воздуха помещений – менее 75%.

2 Компоновка балочного панельного сборного перекрытия

Расстояние между поперечными стенами меньше 54 м (табл. 27 [1]), поэтому здание имеет жесткую конструктивную схему. Иными словами, междуэтажные перекрытия и покрытие являются жесткими (несмещаемыми) в горизонтальном направлении опорами для наружной стены (п.6.7 [1]). Следовательно, железобетонные рамы (ригели совместно с колоннами) практически не участвуют в восприятии (ветровой) нагрузки. В этом случае не имеет значения, в каком направлении расположены ригели. Принимаем поперечное расположение ригелей (рис. 1).

3 Предварительные размеры поперечного сечения элементов. Расчетные сопротивления материалов

Размеры сечения элементов определяют по расчету. Однако в начале проектирования для определения нагрузки от собственного веса элементов и значений расчетных пролетов необходимо предварительно задаться как размерами поперечного сечения элементов, так и глубиной опирания их на стену.

Рекомендуемая высота сечения ригеля h=(1/10…1/14)l1, ширина сечения b=(0,3…0,4)h.Задаемся h=(1/10)l1=(1/10)5,6=0,56=0,6м. Ширина сечения нахо-

дится в границах: от 0,3h=0,18 м до 0,4h=0,24м. Задаемся b=0,2 м.

Высоту сечения ригеля рекомендуем принять кратной 50 мм при h≤600 мм и кратной 100 мм при h>600 мм, а ширину сечения назначать с округлением до размеров 150, 180, 200, 220, 250 мм и далее кратно 50 мм.

Глубину опирания ригеля на стену и на консоли колонны рекомендуем принять по рис.2.

Поперечное сечение колонны принимаем квадратным с размером сторо-

ны 0,3 м.

5

Рисунок 1 – Конструктивный план перекрытия

Для определения расчетных сопротивлений бетона Rb и Rbt необходимо по табл. 15 [2] установить численное значение коэффициента условий работы бетона. Из двенадцати пунктов этой таблицы только второй имеет отношение к рассматриваемому вопросу. Согласно этому пункту и п.3.1 [5], коэффициент γb2 (учитывающий влияние длительности действия нагрузки) имеет три значения: 0,9; 1,0; 1,1. последние два значения не принимаем во внимание: во-первых, при заданной влажности воздуха нельзя ожидать нарастания прочности бетона во времени; во-вторых, на перекрытии нет нагрузок непродолжительного действия (ветровых, крановых и т.п.). из изложенного следует, что коэффициент γb2 следует принять равным 0,9. при этом значении коэффициента γb2 классу бетона В30 соответствует Rbt =15,5 МПа = 1550Н/см2, Rbt=1,1 МПа=110 Н/см2 (прил. 1).

6

Арматуре класса A-III диаметром 10 мм и больше соответствуют:

Rs=Rsc=365 МПа=36500 Н/см2 и Rsw=290 МПа=29000 Н/см2 (прил. 2).

Рисунок 2 – Расчет ригеля

4 Расчет колонны

Поскольку здание имеет жесткую конструктивную схему, усилия в колонне возникают практически только от вертикальных нагрузок. Вследствие незначительности изгибающего момента в колонне, возникающего от поворота опорного сечения ригеля, им пренебрегают и колонну рассчитывают как сжатый элемент со случайным эксцентриситетом.

4.1 Вычисление нагрузок

Нагрузку на колонну удобно подсчитывать с использованием нагрузки на 1 пог.м ригеля. Последнюю нужно умножить на l1, так как грузовая площадь колонны в l1 раз больше площади полосы, нагрузка с которой передается на 1 пог.м ригеля (см. рис. 1 и 3).

7

Вусловиях расчетно-графической работы подсчет нагрузок можно вести

впредположении, что все перекрытия (в том числе и покрытия) имеют одинаковую массу (табл.1).

Вес колонны длиной в четыре этажа определим по формуле:

b.b.Hэт.ρ.γf.γn.n=0,3.0,3.4,8.25.1,1.1.4=47,52кН. (1)

Рисунок 3 – Расчет колонны

Судя по исходным данным, особые нагрузки на перекрытии отсутствуют. Следовательно, временная нагрузка состоит из длительной и кратковременной частей. Доля длительной нагрузки 15/25=0,6, кратковременной – 0,4.Ростов-на- Дону находится в I снеговом районе (карта 1[4]). Нормативное значение веса снегового покрова So на 1 м2 горизонтальной поверхности земли составляет 0,5 кН/м2 (табл.4 [4]). Коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие μ равен 1,0 (поз.1, прил.3* [4]), так как угол наклона покрытия α меньше 25о. коэффициент надежности по нагрузке γf имеет два значения:1,4 и 1,6. принимаем γf=1,4, поскольку в рассматриваемом случае отношение вес покрытия к So больше 0,8 (п.5.7 [4]).

8

Таблица 1

Вычисление продольной силы в колонне на уровне верха фундамента

 

Нагрузка

Расчетная

 

 

 

 

Шаг ко-

 

Количество

 

Расчетная про-

 

 

 

нагрузка на 1

 

 

 

лонн

 

перекрытий,

 

дольная сила, кН

 

 

 

пог.м ригеля,

 

 

 

вдоль ри-

 

Передающих

 

 

 

 

 

кН/м

 

 

 

 

гелей,

 

нагрузку

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

м

 

(включая

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

покрытие),

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Шт.

 

 

 

 

1

2

 

 

 

 

 

3

 

 

4

 

5

 

 

Длительная

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Вес перекры-

16,26

 

 

 

 

 

5,6

 

 

4

 

364,22

 

 

тия

-

 

 

 

 

 

-

 

 

 

-

 

47,52

 

 

Вес колонн

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Временная

0,6.180

 

 

 

 

 

5,6

 

3

 

1814,4

 

 

(длительная)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Nl=2226,14

 

 

ИТОГО

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Кратковре-

0,4.180

 

 

 

 

 

5,6

 

3

 

1209,6

 

 

менная

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Полезная

4,2

 

 

 

 

 

5,6

 

1

 

23,52

 

 

кратковремен-

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ная

-

 

 

 

 

 

-

 

 

-

 

Nsh=1233,12

 

 

Снеговая

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ИТОГО

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Полная

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

N= Nsh+

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Nl=3459,26

 

 

4.2 Побор сечений

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Ширина колонны квадратного сечения

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

N

 

3459260

 

 

 

 

 

 

 

b =

 

 

 

 

 

 

 

=

 

 

 

 

 

=42,5 см.

(2)

 

 

R 0,01R

 

 

 

 

1500 0,01.36500

 

 

 

 

b

sc

 

 

 

 

 

 

 

Принимаем b=40 см. Площадь сечения бетона А=1600см2.

 

Усилие, воспринимаемое арматурой (площадью сечения Аs,tot)

 

 

 

 

 

 

 

 

RscAs,tot=

N

R A ,

(3)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

b

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

где коэффициент продольного изгиба равен:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

φ=φb+2(φsb- φbs.

(4)

 

Коэффициент αs=

Rsc As,tot

 

 

представляет собой отношение усилия, воспри-

 

Rb A

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

нимаемого арматурой к усилию, воспринимаемому бетоном.

9

Замечаем, что при φb = φsb коэффициент φ =φb, при αs=0,5 коэффициент φ=φsb, при αs≥0,5 коэффициент φb sb, что недопустимо. Поэтому при αs≥0,5, формулой (5) не пользуются, а сразу принимают φ = φsb .

Формула (6) содержит два неизвестных: As,tot и φ. В подобных случаях задаются значением одного неизвестного, а другое определяют путем последовательных приближений. В первом приближении принимают φ=φsb.

Подбор арматуры ведут в следующем порядке. Если αs≥0,5,

 

 

N

Rb A

 

 

4359260

1700 1600

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

То As,tot=

sb

 

 

0,94

 

2

(5)

 

 

Rsc

 

36500

 

 

 

 

 

 

 

Если же αs<0,5, подбор арматуры становится более продолжительным, т.к. в этом случае левую часть уравнения (5) приходится определять последовательными приближениями, т.е. при различных значениях коэффициента φ, до тех пор, пока ее значение не стабилизируется. Иными словами, пока последнее значение левой части будет отличаться от предпоследнего не более, чем на 5%. И только после этого пользуются формулой

 

 

 

 

As,tot=

Rsc As,tot

.

 

 

 

 

(6)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Rsc

 

 

 

 

 

 

В рассматриваемом примере отношение

 

 

 

 

 

 

 

 

N

2226,14

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0,644 .

 

(7)

 

 

 

 

N

3459,26

 

 

 

Гибкость равна:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

o

 

480

12 .

 

 

 

(8)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

b

40

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

В первом приближении RscAs,tot=

3459260

 

1550.1600 1406808 Н

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0,89

 

 

 

 

 

 

 

1406808

 

 

 

 

 

1406808

 

 

см2.

αs=

 

 

0,567 . Так как αs≥0,5, то As,tot=

 

 

38,54

1550.1600

36500

Поскольку толстые стержни более устойчивы, чем тонкие (при прочих равных условиях), следует избегать очень большого количества стержней. Рекомендуем принять или 4 стержня, или 6, или 8 (см.рис.3). при этом расстояние между осями стержней должно быть не более 400 мм (п.5.57 [5]). Следуя этим

рекомендациям, задаемся 4Ø36АIII (Аs,tot=40,72 см2), 6Ø28АIII (Аs,tot=35,95 см2), 4Ø28АIII+4Ø22АIII (Аs,tot=39,83 см2). Отдаем предпочтение последнему варианту. Итак, принимаем 4Ø28АIII+4Ø22АIII. Стержни диаметром 28мм располага-

ем в углах сечения, а остальные между ними.

Так как здание имеет жесткую конструктивную схему, то в рассматриваемой колонне практически не возникают поперечные силы, поэтому диаметр и шаг поперечных стержней следует принять по конструктивным соображениям: диаметр по прил.5, а шаг по п.5.22 [2], п.5.59 [5], согласно которым поперечные стержни устанавливают (во избежание потери устойчивости продольной арматуры) на расстоянии не более 500мм, не более 2b (b–ширина сечения колонны) и не более при вязаных каркасах – 15d, при сварных – 20d (d–наименьший диаметр стержней в сечении колонны). Однако в местах стыкования рабочей арма-

10