КР_МТТ
.pdf
(0,5×3,76=1,88 м2). |
|
Nпб = 19,4∙1,88∙27,6=1006,63 кН |
|
Вес подвижного состава, расположенного на двух пролетах Nnv: |
|
Nпν = К·ν(λ;α)·А, |
(3.6) |
где К – заданный класс подвижной нагрузки; |
|
ν(λ;α) – интенсивность эквивалентной временной нагрузки, определяемая
по табл. при К=1, длине загружения линии влияния λ 2ln и |
|
положении вершины линии влияния α=0,5; |
|
А – площадь линии влияния опорной реакции (0,5ln). |
|
Nпν = 12·9,841·13,8=1629,67 кН |
|
А = 0,5·27,6=13,8 м2 |
|
Расчетное значение вертикальной нагрузки: |
|
N = γf·(Gпо + Nпп) + γfб· Nпб + γfν· Nпν, |
(3.7) |
где γf – коэффициент надежности по нагрузке от веса конструкции
(γf =1,1);
γfб – то же от веса балласта (γfб =1,3);
γfν =1,3 – 0,003λ то же по временной нагрузке;
N = 1,1(3966,49+2168,985)+1,3 1006,63+1,13 1629,67=9899,2 кН
nсв = 1,3·1,55∙ (9899,2/1250) =15,96
Принимаем 16 свай.
Полученное число свай размещаем в плане по ростверку, соблюдая конструктивные требования норм.
Рисунок 3.2 – Размещение свай в ростверке
|
|
|
|
|
|
Лист |
|
|
|
|
|
СИ 16.01.02 ПЗ |
21 |
Изм. |
Лист |
№ документа |
Подпись |
Дата |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3.2 Разбивка отверстия моста на пролеты |
|
|
||||||
|
|
Объем промежуточной опоры (Vт) принимаем по варианту №1. |
|
|
||||||
|
|
Объемы свай будут равны: |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
V |
= d2· l |
· n , |
(3.8) |
|
|
|
|
|
|
|
св |
св |
св |
|
|
|
|
|
|
|
Vсв = 0,352·8·16 = 15,68 м3 |
|
|
|||
|
|
Размеры шпунтового ограждения в плане принимают на 1 м больше |
||||||||
|
сторон плиты ростверка: |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
В' = В + 1 м, |
(3.9) |
|||
|
|
|
|
|
|
В' = 4,6+1=5,6 м |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
С' = С + 1 м, |
(3.10) |
|||
|
|
|
|
|
|
С' = 11,15+1=12,15 м |
|
|
||
|
|
Объем шпунта из досок толщиной 50 мм и длиной 6,5 м: |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
Vш = 2(В' + C')·6,5·0,05, |
(3.11) |
||||
|
|
|
|
ш = 2 · (5,6 + 12,15) · 6,5 · 0,05 = 11,5 м3 |
|
|
||||
|
|
Стоимость промежуточной опоры: |
|
|
|
|||||
|
|
|
С0 = Vш·100 + Vсв·180 + Vф·150 + Vт·120+ Vпп∙160 |
(3.12) |
||||||
|
|
где |
100,180,150,120 – единичные расценки |
|
|
|||||
|
|
Со = |
11,5 100+15,68 180+76,94 150+96,1 120+10,38·160=28706,2руб. |
|
|
|||||
|
|
Объем оптимального пролетного строения |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
Vпс = С0/r, м3; |
(3.13) |
||
|
|
|
|
|
Vпс = 28706,2/ 300 = 95,7 м3. |
|
|
|||
|
|
Выбираем пролетное строение полной длиной = 23,6 м. |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
n = α·L0 /ln, |
(3.14) |
|||
|
|
|
|
|
|
n = 1,2·48 /23,6 = 2,64. |
|
|
||
|
|
|
Приняв число пролетов равное 3, вносим поправки в размеры |
|||||||
|
|
промежуточной опоры. |
|
|
|
|
||||
|
|
|
При изменении длины пролетного строения необходимо внести |
|||||||
|
|
коррективы в размеры промежуточной опоры. |
|
|
||||||
|
|
|
Определяем отметку верха опорной площадки ОП по формуле 2.1 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
ОП = ПР – hc – hоч, |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Лист |
|
|
|
|
|
|
|
|
СИ 16.01.02 ПЗ |
|
22 |
Изм. |
Лист |
№ документа |
Подпись |
Дата |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ОП = 22,5– 2,35 – 0,5 = 19,65 м,
где hоч – высота опорных частей пролётного строения (для lп = 11,5…16,5 м; hоч = 0,22 м; для lп = 18,7 м; hоч = 0,38 м; для lп ≥ 23,6 м; hоч = 0,5 м).
Принимаем пролётное строение ребристое напряжённое №556, данные о котором сведем в таблицу (3.1.)
Таблица 3.1 – Данные о типовых железобетонных пролетных строений балочных мостов.
Тип |
Полная |
|
Расчетный |
Строительная |
Высота |
Объём |
Масса |
пролетного |
длина |
|
пролет |
высота |
балки(плиты) |
железобетона |
блока, |
строения |
lп, м |
|
l, м |
hc, м |
hб, м |
Vж.б, м3 |
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
Ребристые |
|
|
|
|
|
|
|
напряженные |
23,6 |
|
22,9 |
2,35 |
1,85 |
64,33 |
82,9 |
(инв. №556) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Минимальные значения толщины опорной площадки ho и оголовка |
|||||||
(подферменной плиты) hп.п принимаются по формулам 2.3 и 2.4 : |
|
||||||
|
|
|
|
hо = 1/20·b` + 15см, см |
|
|
|
|
|
|
|
hп.п ≥ 40 см, |
|
|
|
|
где b` |
– ширина подферменника по фасаду |
опоры, |
||||
принимаемая на 20см шире толщины опоры. |
|
|
|||||
hо = 1/20·260 + 15 = 28 см hп.п = 40 см
Находим высоту тела опоры по формуле 2.5: Но = ОП – ho – hп.п – ОФ,
Но = 19,65 – 0,28 – 0,4 –13,1 = 5,87 м. Принимаем Н0 = 5,6 м, тогда п.п = 0,4 + 0,27 = 0,67 м.
Объём фундамента вычислим по формуле 2.10: Vф = Аф·hф, м3,
Vф = 3,4 ∙ 7,4 ∙ 1,3 = 32,71 м3
|
|
|
|
|
|
Лист |
|
|
|
|
|
СИ 16.01.02 ПЗ |
|
|
|
|
|
|
23 |
|
Изм. |
Лист |
№ документа |
Подпись |
Дата |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
Объём сборно-монолитного тела опоры вычисли по формуле
2.17:
Vт = В ∙ С ∙ Н0, м3,
Vт = 2,4 ∙ 6,4 ∙ 5,6 = 86,02 м3.
Объем подферменника по формуле 2.16: Vпп = В´∙ С´∙ (hnn+0,5h), м3
Vпп = 2,6·6,6·(0,67+0,5·0,28) = 13,9 м3
Нормативная нагрузка определяется по формуле 3.3:
|
|
|
|
|
|
Gпо=∑γi ∙ Vi, |
|
|
|
|
|
|
Gпо= Vпп·γжб + Vт·γб + Vф·γжб, |
|
|||
|
|
|
по = 13,9 ∙ 24,5 + 86,02 ∙ 23,5 + 32,71·24,5 = 2834,27 кН |
|
||||
|
|
|
где γi – нормативный удельный вес бетона тела (γб = 23,5 кН/м3) |
|
||||
|
|
или |
железобетона ростверка и подферменника (γж б = 24,5 кН/м3); |
|
||||
|
|
|
|
Vi – объем частей опоры. |
|
|||
|
|
|
Вес опирающихся на опору двух пролетных строений с |
|
||||
|
|
тротуарами и перилами определяется по формуле 3.4: |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
Nпп = γжб· Vжб + Pтр·ln, |
|
|
|
|
|
|
|
Nпп = 24,5 64,33+4,9 23,6=1691,73 кН |
|
||
|
|
где Vжб – объем типового пролетного строения полной длины ln; |
|
|||||
|
|
|
Pтр – вес погонного метра тротуаров и перил (4,9 кН/м). |
|
||||
|
|
|
Вес мостового полотна на балласте определяется по формуле 3.5: |
|
||||
|
|
|
|
|
|
Nпб = γбал·Абал·ln, |
|
|
|
|
|
|
|
|
Nпб = 19,4∙1,88∙23,6=860,74 кН |
|
|
|
|
|
где γбал – усредненный удельный вес балласта с частями пути |
|
||||
|
|
(19,4 кН/м3); |
|
|||||
|
|
|
|
Абал – площадь сечения балластной призмы на мосту |
|
|||
|
|
(0,5×3,76=1,88 м2). |
|
|||||
|
|
Вес подвижного состава, расположенного на двух пролетах, |
|
|||||
|
определяется по формуле 3.6: |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
Nпν = К·ν(λ;α)·А, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Лист |
|
|
|
|
|
|
|
СИ 16.01.02 ПЗ |
|
24 |
Изм. |
Лист |
№ документа |
Подпись |
Дата |
|
|
||
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Nпν = 12·10,0346·11,8=1420,9 кН А = 0,5·23,6=11,8 м2
где К – заданный класс подвижной нагрузки; ν(λ;α) – интенсивность эквивалентной временной нагрузки, определяемая
по табл. при К=1, длине загружения линии влияния λ 2ln и положении вершины линии влияния α=0,5;
А – площадь линии влияния опорной реакции (0,5ln).
Расчетное значение вертикальной нагрузки определяется по формуле 3.7:
N = γf·(Gпо + Nпп) + γfб· Nпб + γfν· Nпν,
N = 1,1(3163,42+1691,73)+1,3 860,74+1,16 1420,9=8107,9 кН
γfν = 1,3 – 0,003 47,2=1,16
где γf – коэффициент надежности по нагрузке от веса конструкции
(γf =1,1);
γfб – то же от веса балласта (γfб =1,3);
γfν =1,3 – 0,003λ то же по временной нагрузке;
Требуемое число свай в фундаменте промежуточной опоры определяется по формуле 3.2:
nсв = kг·γn·N/Ф,
nсв = 1,3·1,55∙ (8107,9/1200) =13,6
где kг – коэффициент учета влияния горизонтальных нагрузок (1,3); γn – коэффициент надежности (1,55);
Ф – несущая способность одной сваи (750…1250 кН);
N – суммарная расчетная вертикальная нагрузка, действующая в уровне подошвы ростверка.
Принимаем 14 свай.
Полученное число свай размещаем в плане по ростверку, соблюдая конструктивные требования норм.
|
|
|
|
|
|
Лист |
|
|
|
|
|
СИ 16.01.02 ПЗ |
25 |
Изм. |
Лист |
№ документа |
Подпись |
Дата |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
Рисунок 3.3 – Размещение свай в ростверке Объемы свай определяются по формуле 3.8:
Vсв = d2· lсв· nсв,
Vсв = 0,352·8·14 = 13,72 м3
Объем шпунта из досок толщиной 50 мм и длиной 6,5 м: определяется по формуле 3.11:
Vш = 2(В' + C')·6,5·0,05,
ш = 2 · (4,4 + 10,75) · 6,5 · 0,05 = 30,75 м3
Выбираем пролетное строение полной длиной = 23,6 м. Число пролётов определяется по формуле 3.14:
n = α·L0 /ln,
n = 1,3·52 /23,6 = 2,64.
Принимаем 3 пролёта.
Рисунок 3.4 – Эскиз размещение свай в ростверке
|
|
|
|
|
|
Лист |
|
|
|
|
|
СИ 16.01.02 ПЗ |
|
|
|
|
|
|
26 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Изм. |
Лист |
№ документа |
Подпись |
Дата |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
Размеры шпунтового ограждения в плане принимают на 1 м больше сторон плиты ростверка и определяются по формулам 3.9 и 3.10:
В' = В + 1 м, В' = 3,4 + 1 = 4,4 м
С' = С + 1 м, С' = 9,75 + 1 = 10,75 м
Находим полную длину моста по формуле: |
|
М = 3 ∙ п + 4 ∙ 0,05 + 2 ∙ уст, м; |
(3.15) |
М= 3 ∙ 23,6 + 4 ∙ 0,05 + 2 ∙ 5,3 = 81,6 м.
3.3Эскизное проектирование устоя
Принимаем типовой (инв. № 828) обсыпной свайный устой на высоком ростверке со сваями сечением 40х40 см.
св уст = 2 ∙ св ∙ св,м3
св уст = 0,402 ∙ 15 ∙ 12 = 28,8 м3
Рисунок 3.5 – Эскиз устоя
|
|
|
|
|
|
Лист |
|
|
|
|
|
СИ 16.01.02 ПЗ |
|
|
|
|
|
|
27 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Изм. |
Лист |
№ документа |
Подпись |
Дата |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 3.2 – Подсчет объемов работ и стоимости моста по варианту № 2
Наименование работ и подсчет объемов |
Ед. |
Объем |
Стоимость, руб. |
||
Изм |
работ |
|
|
||
|
Единичная |
Общая |
|||
|
|
|
|
|
|
1.Устройство и разборка шпунтового |
М3 |
16,64 |
100 |
1664,00 |
|
ограждения |
|||||
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
2.Изготовление и забивка свай |
М3 |
57,6 |
140 |
8064,00 |
|
- с земли |
|||||
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
-с плавсредств |
М3 |
37,74 |
180 |
6793,2 |
|
|
|
|
|
|
|
3.Устройство железобетонных ростверков |
М3 |
171,82 |
150 |
25773,00 |
|
промежуточных опор и устоев. |
|||||
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
4.Кладка устоев из сборных блоков |
М3 |
31,2 |
200 |
6240,00 |
|
|
|
|
|
|
|
5.Сборно-монолитная кладка тела опоры |
М3 |
143,36 |
120 |
17203,2 |
|
|
|
|
|
|
|
6.Устройство железобетонного |
М3 |
28,44 |
160 |
4550,4 |
|
подферменника (оголовка). |
|||||
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
7.Изготовление и установка на опоры |
М3 |
192,99 |
300 |
57897,00 |
|
пролетных строений |
|||||
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
8.Устройство мостового полотна на |
М |
81,60 |
90 |
7344,00 |
|
балласте |
|||||
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
9.Стоимость моста |
Руб. |
– |
– |
135528,8 |
|
|
|
|
|
|
|
10.Общий объем кладки |
М3 |
663,15 |
– |
– |
|
11.В т.ч. сборной кладки |
М3 |
387,77 |
– |
– |
|
|
|
|
|
|
|
12.Коэффициент сборности |
– |
0,58 |
– |
– |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Лист |
|
|
|
|
|
СИ 16.01.02 ПЗ |
|
|
|
|
|
|
28 |
|
Изм. |
Лист |
№ документа |
Подпись |
Дата |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
4 Выбор оптимального варианта моста Основные технико-экономические показатели двух вариантов моста
выписываем в табличной форме. Рекомендуемый к строительству оптимальный вариант моста должен иметь минимальную строительную стоимость, трудоёмкость и продолжительность постройки при высоких эксплуатационных качествах. Кроме стоимости, важными технико-
экономическими показателями являются расход бетона и железобетона и коэффициент сборности, получаемый делением объёма только сборного (заводского изготовления) бетона и железобетона на общий объём бетона и железобетона.
Таблица 4.1 – Основные технико-экономические показатели вариантов моста
Наименование показателей |
Единица |
Количество по вариантам |
||
измерения |
|
|
||
|
№1 |
№2 |
||
|
|
|
|
|
Строительная стоимость |
Руб. |
150818,7 |
135528,8 |
|
|
|
|
|
|
Общий объем бетона и |
м3 |
1773,51 |
663,15 |
|
железобетона |
||||
|
|
|
||
|
|
|
|
|
В том числе V сборного бетона и ж/б |
м3 |
199,51 |
387,77 |
|
|
|
|
|
|
Коэффициент сборности |
– |
0,11 |
0,58 |
|
|
|
|
|
|
Вывод: сравнив технико-экономические показатели двух вариантов моста, окончательно выбираем вариант № 2.
|
|
|
|
|
|
Лист |
|
|
|
|
|
СИ 16.01.02 ПЗ |
30 |
Изм. |
Лист |
№ документа |
Подпись |
Дата |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|