РЭ Рекомендации по расчету уставок защит МР741, МР76Х, МР771, МР801, МР90Х (ред. 1.03 от 26.11.2024)
.pdf
Ток прямого пуска:
I |
прям.пуск |
= k |
I |
ном.ДВ |
= 5,2 356 =1851 А. |
|
пуск |
|
|
Реактивное сопротивление двигателя
x |
= |
U |
ном.ДВ |
= |
6000 |
= 1,87 Ом. |
||
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
||||
д |
|
3 |
I |
|
|
3 1851 |
|
|
|
|
пуск.ДВ |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Сопротивление системы рассчитывается, исходя из максимального тока трёхфазного КЗ
x |
= |
U |
ср.ном |
= |
6,3 |
= 0,353 Ом. |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
||||
с |
|
3 I |
(3) |
|
3 10,3 |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
КЗ.макс |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
Относительное значение пускового тока:
I |
|
= I |
|
= |
|
U |
ном.ДВ |
|
= |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
макс |
|
пуск.ДВ |
|
3 |
(x |
+ x |
+ x |
) |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
с |
д |
р |
|
= |
|
6000 |
|
|
= 1373 А. |
||||
|
|
|
|
|
|||||
|
3 |
(0,353 +1,87 + 0,3) |
|
|
|||||
2. Выбор уставки Iд>
Так как приоритетным является минимизация повреждений двигателя то уставка Iд> принимается равной 0,3:
Iд > = 0,3 о.е.
3. |
Выбор уставки f2(f1) |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
f2 = 26°. |
|
|||
4. |
Выбор уставки Iб2 (Iб1) |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
Iб2 = Iб1 = |
Iд> |
= |
0,3 |
= 0,62 о.е. |
|||||
|
|
tg(f 2) |
tg26° |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
5. |
Выбор уставки дифференциальной токовой отсечки Iд>> |
||||||||||
|
Iд >> = K |
K |
НБ |
I |
макс |
/ I |
ном.ДВ |
=1,5 0,9 1373 / 356 =5,21 о.е. |
|||
|
ОТС |
|
|
|
|
|
|
||||
Рекомендации по расчету уставок |
101 |
www.bemn.by |
ОАО «Белэлектромонтажналадка», Минск |
|
upr@bemn.by |
Таблица 3.4 – Уставки к примеру 2
|
Iдв |
Iд> |
f2(f1) |
Iб2 (Iб1) |
Iд>> |
В устройстве |
0,59 Iн |
0,3 Iдв |
26ᵒ |
0,62 Iдв |
5,21 Iдв |
Вторичные |
2,95 А |
0,89 А |
26ᵒ |
1,83 А |
15,4 А |
Первичные |
356 А |
107 А |
26ᵒ |
220,7 А |
1,85 кА |
6. Проверка по условию чувствительности к минимальному току КЗ на вводах двигателя
Рассчитаем минимальный первичный ток КЗ (режим двухфазного КЗ):
I |
|
= I |
(3) |
|
3 |
= 9,43 |
3 |
= 8,17 кА. |
|
|
|
|
|||||||
КЗ.мин |
КЗ.мин |
2 |
2 |
||||||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
Относительное значение минимального тока КЗ:
I |
* |
= |
I |
|
|||
|
|
|
|
|
КЗ.мин |
|
I |
|
|
|
КЗ.мин ном.ДВ
= |
8170 |
= 23 о.е. |
|
356 |
|||
|
|
Так как I*КЗ.мин > Iб1, то рассчитаем тормозной ток, соответствующий точке D (началу участка ДТО):
|
|
I |
|
|
= |
Iд>> |
= |
5,21 |
= 10,7 о.е. |
||
|
|
тор.D |
tg(f2) |
tg26 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Поскольку: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
* |
|
|
Iд>> |
||
|
|
|
|
|
|
> |
|
; |
|||
|
|
|
|
|
|
IКЗ.мин |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
tg(f2) |
|||
|
|
|
|
|
|
23 > 10,7. |
|
||||
найдём коэффициент чувствительности следующим образом |
|||||||||||
K |
|
= I |
* |
|
/ Iд>> = 23 /5,21 = 4,42 > 2. |
||||||
Ч |
КЗ.мин |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Рекомендации по расчету уставок |
102 |
www.bemn.by |
ОАО «Белэлектромонтажналадка», Минск |
|
upr@bemn.by |
3.3 Рекомендации по расчету уставок дифференциальной защиты ошиновки на базе терминала МР801
Область применения методики расчета не распространяется на случаи, когда в зоне ошиновки имеется вольтодобавочный трансформатор
3.3.1 Выбор тормозной характеристики и времени импульса выходных реле
Тормозная характеристика дифференциальной токовой защиты (рисунок 3.3) имеет два участка АВ и ВС. Участок АВ задается уставкой IД>. Участок ВС тормозной характеристики определяется уставками: Iб1 (начало наклонного участка), ƒ1 (угол наклона).
IД> – начальная уставка дифференциальной защиты с торможением; уставка Iб2 задается равной Iб1, наклон f2 равным f1
Рисунок 3.3 – Тормозная характеристика
Принцип действия дифференциальной защиты основывается на том, что общая сумма всех токов, протекающих через защищаемый объект в нормальном режиме равна нулю, при повреждении в защищаемой зоне – току повреждения.
Дифференциальный ток рассчитывается:
I |
ДИФ |
= I |
С1 |
+ I |
C2 |
+... + I |
CN |
, |
|
|
|
|
|
где
IC1 |
, |
IC2 |
… |
ICN |
– токи присоединений; |
N – количество присоединений (в МР801 максимальное число присоединений равно 4).
При внешнем повреждении, обеспечивающем протекание большого тока через защищаемую зону может произойти насыщение трансформаторов тока, и за счёт разности их магнитных характеристик может появиться дифференциальный ток. Для предотвращения ложных срабатываний в таких случаях применяется торможение током:
I |
ТОРМ |
= I |
С1 |
+ I |
С2 |
+... + I |
СN |
, |
|
|
|
|
|
Рекомендации по расчету уставок |
103 |
www.bemn.by |
ОАО «Белэлектромонтажналадка», Минск |
|
upr@bemn.by |
Базисные параметры выбираются следующим образом:
1. При наличии нескольких трансформаторов, присоединенных к защищаемой шине, за базисную мощность выбирается наибольшая мощность подключённой обмотки трансформатора. Затем проверяется следующее условие для каждой стороны дифференциальной защиты:
|
|
|
|
|
|
|
0, 2 Кам ст.N |
= |
Iном ТТ.N |
6 |
|
|
|
|
|
|
|
Iбаз |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где Кам ст.N – коэффициент амплитудного согласования N-ой стороны; |
||||||||||
IномТТ.N |
|
– первичный ток трансформатора тока N-ой стороны; |
||||||||
I |
|
= |
S |
ном.тр-ра |
– базисный ток, |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
баз |
|
|
3 U |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
ном |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Sном.тр-ра |
|
– номинальная мощность, наибольшая |
мощность подключённой |
|||||||
трансформатора, присоединенного к шинам; |
|
|
|
|||||||
Uном |
– номинальное напряжение. |
|
|
|
||||||
(3.1)
обмотки
2. Если условие (3.1) не выполняется, то вместо номинальной мощности обмотки трансформатора необходимо использовать расчетную мощность:
S |
|
=U |
|
|
3 |
5 |
I |
|
I |
|
|
баз |
ном |
6 |
minTT |
maxTT |
|||||||
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где Sбаз – расчетная мощность;
Uном – номинальное напряжение;
I |
minТТ |
, |
I |
maxТТ |
|
|
|
– минимальный и максимальный первичный ток ТТ в схеме.
Базисный ток рассчитывается:
I |
|
= |
S |
баз |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
баз |
|
3 |
U |
|
|
|
|
|
ном |
|||
|
|
|
|
|
|
|
3. Кроме того, для надежной отстройки от внешних КЗ необходимо соблюдение требований к трансформаторам тока. Для этого должно выполняться условие:
4.
Kпр 0, 5IКЗмакс*
где
Kпр – предельная кратность. |
|||
IКЗ макс* = |
I |
КЗ макс |
– максимальный ток КЗ в номиналах ТТ; |
|
|||
I |
|
||
|
1номТТ |
|
|
|
|
|
|
I1номТТ – первичный номинальный ток ТТ.
Для расчета Kпр используется следующая формула, с учетом номинальных параметров ТТ:
Рекомендации по расчету уставок |
104 |
www.bemn.by |
ОАО «Белэлектромонтажналадка», Минск |
|
upr@bemn.by |
где
Z |
|
= |
S |
2 ном |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
нг ном |
|
I |
2 |
|
|
|
2 ном |
|
|
|
|
|
|
|
|
K |
|
|
R |
2 |
+1, 6R |
Z |
|
+ Z |
2 |
|
|
|
|
ном |
|
нг ном |
нг ном |
|||||||
K |
|
= |
|
|
обм2 |
|
обм2 |
|
|
||||
пр |
|
|
|
|
|
R |
+ R |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
обм2 |
нг |
|
|
|
|
– номинальное сопротивление нагрузки ТТ при
cos = 0,8
(3.2)
Rобм
Rнг
2 |
– сопротивление вторичной обмотки ТТ на постоянном токе; |
– сопротивление нагрузки, определяемое активным сопротивлением соединительных проводов между ТТ и терминалом.
Уставка IД> выбирается по условию отстройки от тока небаланса в условиях обрыва вторичной цепи ТТ:
I |
|
= К |
|
|
I |
МАКС.НАГР |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
||
|
Д> |
|
ОТС |
|
|
I |
|
|
|
|
|
|
|
баз |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где
К |
ОТС |
|
|
I |
|
–коэффициент отстройки, принимается равным 1,1;
–первичный ток нагрузки наиболее нагруженного присоединения.
Рекомендуется принимать минимальную уставку Iд> не менее 200 мА вторичных при ТТ с Iн=5 А, 40 мА при ТТ с Iн=1 А.
Первая точка перегиба. Значение |
I Б1 |
рассчитывается по выражению: |
I |
|
= К |
|
2I |
МАКС.ПЕРЕГР. |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
||
|
Б1 |
|
ОТС |
|
I |
|
|
|
|
|
|
баз |
|
|
|
|
|
|
|
|
где
К |
ОТС |
|
– коэффициент отстройки, принимается 1,1–1,5 (для повышения надежности отстройки от токов небаланса принимается больший KОТС , если при этом не обеспечивается условие чувствительности, то принимается меньший KОТС );
–первичный ток нормальной перегрузки наиболее нагруженного присоединения (с учетом перегрузки и самозапуска).
Для обеспечения чувствительности в наклонной части характеристики срабатывания для расчета IБ1 значение тока IМАКС.ПЕР ЕГР . принимается с коэффициентом 2.
Угол наклона ƒ1 участка BC должен обеспечить несрабатывание защиты при сквозных токах КЗ:
|
|
|
|
К |
|
I |
* |
|
− I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f |
= arctg |
К |
|
|
ПЕР |
|
КЗ.ВНЕШ |
|
Д> |
|
|
ОТС |
|
|
* |
|
|
|
|
||||
1 |
|
|
|
I |
|
− I |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
ТОРМ.РАСЧ |
Б1 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Рекомендации по расчету уставок |
105 |
www.bemn.by |
ОАО «Белэлектромонтажналадка», Минск |
|
upr@bemn.by |
где
КОТС |
– коэффициент отстройки, принимается равным 1,5; |
|
КПЕР |
– коэффициент перегрузки принимается равным 2,5 |
; |
– относительное значение полной погрешности ТТ (0,05 – 5Р или 0,1 – 10Р). |
||
I |
* |
= |
I |
КЗ.МАКС |
|
|
|||||
|
|
|
|||
|
КЗ.ВНЕШ |
|
|
I |
|
|
|
|
|
баз |
|
|
|
|
|
|
|
где
IКЗ.МАКС – первичный максимальный ток при внешнем КЗ, проходящий через один из |
|
|
ТТ, к которым подключена защита: |
I * |
– тормозной ток при внешнем КЗ. В режиме насыщения ТТ: |
ТОР М.Р АСЧ |
|
I |
* |
= |
|
|
|
|
ТОРМ.РАСЧ |
|
2I |
* |
|
КЗ.ВНЕШ |
||
|
.
При этом рекомендованное минимальное значение угла f1 составляет 27°.
3.3.2 Расчет времени импульса команд отключения дифференциальной защиты на выходных реле
Для исключения неполного отключения ошиновки при повреждении дифференциальная защита время импульса команд отключения (назначается на выходных реле) должно быть больше времени отключения любого из присоединений:
Т |
ИМП |
= Т |
МАКС.ОТКЛ.ВЫКЛ. |
+ Т |
ЗАП |
|
|
|
где
ТМАКС.ОТКЛ.ВЫКЛ, – наибольшее собственное время отключения выключателя присоедине-
ний защищаемой ошиновки;ТЗАП – время запаса. Для МР801 принимается равным 0,3 с.
3.3.3 Проверка чувствительности
Коэффициент чувствительности определяется соотношением:
|
|
|
I |
* |
|
К |
|
= |
ДИФ.МИН |
||
|
|
||||
|
|
|
|
||
|
Ч |
|
I |
* |
|
|
|
|
CР.РАСЧ |
||
|
|
|
|
|
|
,
где
I |
* |
– минимальное значение дифференциального тока (приведенное к базисному) |
ДИФ.МИН |
||
|
|
равного полному току при внутреннем КЗ расчетного вида; |
IC* Р.РАСЧ – расчетное значение тока срабатывания защиты в условиях внутреннего КЗ.
Значение |
* |
ICР.РАСЧ |
– по выражению
определяется следующим образом:
IТОРМ* .(СР.РАСЧ) = I Ii P , определяется ток торможения равный сумме
баз
токов в плечах защиты в режиме внутреннего КЗ;
Рекомендации по расчету уставок |
106 |
www.bemn.by |
ОАО «Белэлектромонтажналадка», Минск |
|
upr@bemn.by |
– в случае, когда ток торможения не превышает начальное значение тока торможения
I |
* |
|
ТОРМ.(СР.РАСЧ) |
||
|
<
I |
Б1 |
|
, т.е. работа защиты проходит на начальной части характеристики тормо-
жения, принимается
I |
* |
= |
|
|
|
|
CР.РАСЧ |
|
I |
Д> |
|
;
– в случае, когда ток торможения превышает начальное значение тока торможения
I |
* |
|
ТОРМ.(СР.РАСЧ) |
||
|
>
I |
Б1 |
|
, т.е. работа защиты проходит в условиях торможения, значение
I |
* |
|
CР.РАСЧ |
||
|
определяется по тормозной характеристике по выражению:
I |
* |
= tgf |
(I |
* |
− I |
|
) + I |
|
|
CР.РАСЧ |
ТОРМ.(СР.РАСЧ) |
Б1 |
Д> |
||||||
|
1 |
|
|
|
3.3.4 Расчет уставок контроля целостности цепей ТТ
Функция контроля цепей ТТ предназначена для предотвращения ложных срабатываний дифференциальной защиты в нагрузочных режимах при обрыве в цепях ТТ.
Ввод действия блока контроля исправности цепей ТТ на сигнализацию или блокировку ДЗО определяется эксплуатирующей организацией с учетом особенностей функционирования конкретной электроустановки. В общем случае рекомендуется на обслуживаемых подстанциях вводить контроль целостности цепей ТТ с действием на сигнализацию, на необслуживаемых подстанциях – на сигнализацию и блокировку ДЗО.
Функция контроля цепей ТТ в МР801 (рисунок 3.4) реализуется на свободнопрограммируемой логике (СПЛ). Если дифференциальный ток больше уставки IД.МИН, но меньше уровня срабатывания диф. защиты, то запускается расчет выдержки времени, по истечении которой формируется запись в журнал аварий «Неиспр. цепей ТТ» и сигнал ССЛ1. Сигнал ССЛ1 необходимо завести:
-на вход «Блокировка» в конфигурации ступени Id> МР801 в. 3.хх;
-на ВЛС, который в свою очередь задать на вход «Блокировка» в конфигурации ступени Id> МР801 в. 1.хх-2.хх.
Рисунок 3.4 – Алгоритм определения неисправности цепей ТТ
Уставка IД.МИН выбирается следующим образом
I |
|
= К |
|
ε |
I |
МАКС.ПЕРЕГР. |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
||
|
Д.МИН |
|
ОТС |
|
|
I |
|
|
|
|
|
|
|
баз |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
,
где КОТС – коэффициент отстройки, принимается равным 1,5; |
|
|
Рекомендации по расчету уставок |
107 |
www.bemn.by |
ОАО «Белэлектромонтажналадка», Минск |
|
upr@bemn.by |
ε
– относительное значение полной погрешности ТТ (0,05 – 5Р или 0,1 – 10Р);
I |
МАКС.ПЕР ЕГР . |
|
– первичный ток нормальной перегрузки наиболее нагруженного присо-
единения с учетом возможных перегрузок в условиях самозапуска двигателей.
Необходимо принимать минимальную уставку IД.МИН
ТТ с Iн=5 А, 40 мА при ТТ с Iн=1 А.
Уставки в СПЛ задаются в относительных единицах:
не менее 200 мА вторичных при
I |
|
= I |
|
|
65536 |
|
Д.МИН_СПЛ |
Д.МИН |
40 |
||||
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
Расчет уставки времени для контроля целостности цепей ТТ:
T |
= Т |
МАКС.РЗА |
+ Т |
ЗАП |
КЦ |
|
|
где
ТМАКС.РЗА – максимальное время срабатывания самой медленно действующей резервной |
|
|
защиты всех присоединений; |
ТЗАП |
– время запаса. Принимается равным 0,3 с. |
3.3.5 Пример расчета
Исходные данные:
Максимальный ток КЗ: 9 кА; Минимальный ток КЗ: 7,5 кА;
Мощность стороны низкого напряжение АТ: 62,5 МВА; Мощность ШР: 30 МВА; Нагрузка на шинах 10 кВ: 600 А;
Рекомендации по расчету уставок |
108 |
www.bemn.by |
ОАО «Белэлектромонтажналадка», Минск |
|
upr@bemn.by |
Наибольшее собственное время отключения выключателя: 250 мс; Наибольшая задержка времени РЗА присоединений системы шин: 2500 мс.
Параметры ТТ и вторичных цепей: |
|
|
|
– номинальная предельная кратность ТТ Kном = 25 |
; |
|
|
– номинальная нагрузка S2 ном = 50 ВА ; |
|
|
|
– сопротивление вторичной обмотки ТТ на постоянном токе Rобм2 |
= 0,85 |
; |
|
– сопротивление проводов между ТТ и терминалом |
Rпр = 1, 75 |
(длина 400 метров се- |
чением 4,0 мм2);
– расчетное сопротивление нагрузки ТТ
R |
= 2R |
нг расч |
пр |
=
2 1, 75 =
3, 5
Ом;
1. Выбираем базисные условия:
I |
|
= |
S |
ном.АТ |
= |
62,5 |
= 3,608кА; |
||
|
|
|
|||||||
баз |
3 |
U |
|
3 10 |
|||||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
ном |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
К |
|
= |
I |
номТТ.1 |
= |
12000 |
= 3,326; |
|
|
|
|
||||||
ам1 |
|
I |
|
3608 |
||||
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
баз |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
К |
|
= |
I |
номТТ.2 |
= |
2000 |
= 0,554; |
|
|
|
|
||||||
ам2 |
|
I |
|
3608 |
||||
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
баз |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
К |
|
= |
I |
номТТ.3 |
= |
1000 |
= 0, 277; |
|
|
|
|
||||||
ам3 |
|
I |
|
3608 |
||||
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
баз |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Выбранная мощность удовлетворяет условию 1.
Проверка ТТ по условию (2):
K |
|
0,5I |
|
= 0,5 |
9000 |
|
пр |
КЗмакс* |
1000 |
||||
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
=
4,5
;
Номинальное сопротивление нагрузки ТТ:
|
|
Zнг ном |
= |
S2 ном |
= |
|
50 |
= 2 Ом ; |
|
|||||
|
|
I |
2 |
|
|
2 |
|
|
||||||
|
|
|
|
2 ном |
|
|
5 |
|
|
|
|
|
||
Предельная кратность ТТ: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Kном Rобм2 2 +1, 6Rобм2 Zнг ном + Zнг2 |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
ном |
|
25 0,852 +1, 6 0,85 2 + 22 |
|
||||||||||
Kпр = |
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
=15, 7 |
; |
|
|
Rобм2 + Rнг |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,85 +3,5 |
|
|
||
Проверим условие (3.2): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
Kпр 0, 5IКЗмакс* |
|
||||||||||
Рекомендации по расчету уставок |
|
|
|
|
109 |
|
|
|
www.bemn.by |
|||||
ОАО «Белэлектромонтажналадка», Минск |
|
|
|
|
|
|
upr@bemn.by |
|||||||
15,7 4,5
Условие соблюдается. Погрешности ТТ будут в допустимых пределах.
Рассчитаем уставку IД>:
I |
|
= К |
|
|
I |
МАКС.НАГР |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
||
|
Д> |
|
ОТС |
|
|
I |
|
|
|
|
|
|
|
баз |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
30000 |
+ 600 |
|
|
|
|
3 10,5 |
|
2250 |
||
=1,1 |
|
=1,1 |
|||
3608 |
3608 |
||||
|
|
||||
=
0, 686
.
2.Рассчитаем
I |
Б1 |
|
по выражению:
I |
|
= К |
|
2I |
МАКС.ПЕРЕГР. |
=1,1 |
2 2250 |
=1,372 |
|
|
|
|
|
||||||
Б1 |
ОТС |
|
I |
|
3608 |
||||
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
баз |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
.
3.Рассчитаем угол наклона ƒ1 участка торможения:
|
|
|
|
|
|
|
* |
|
|
|
|
|
2,5 0,1 |
9000 |
− 0, 686 |
|
|
|
|
|
К |
|
I |
|
− I |
|
|
3608 |
|
||||||
|
|
|
ПЕР |
КЗ.ВНЕШ |
Д> |
|
|
||||||||||
f |
= arctg |
К |
|
|
|
|
|
= arctg 1,5 |
|
|
= −1, 4 . |
||||||
ОТС |
|
|
* |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
1 |
|
|
|
I |
|
− I |
|
|
|
|
18000 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
ТОРМ.РАСЧ |
Б1 |
|
|
|
−1,372 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
3608 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
С целью повышения отстройки от внешних КЗ с насыщением тока принимаем рекомендованное значение f1 = 27 .
4.Рассчитаем временя импульса команды отключения ДЗ на выходных реле:
Т |
ИМП |
= Т |
МАКС.ОТКЛ.ВЫКЛ. |
+ Т |
ЗАП |
= 250 + 300 = 550 |
|
|
|
|
мс.
5.Проверка чувствительности ДЗ:
т.е.
I |
* |
|
ТОРМ.(СР.РАСЧ) |
||
|
I * |
= Ii P = |
7500 |
= 2,079 1,372 , |
|
|||
ТОРМ.(СР.РАСЧ) |
Iбаз |
3608 |
|
|
|
IБ1 |
, |
тогда
I |
* |
= tgf |
(I |
* |
− I |
|
) + I |
|
= tg27 |
(2, 079 −1,372) +0, 686 =1, 046 |
|
CР.РАСЧ |
ТОРМ.(СР.РАСЧ) |
Б1 |
Д> |
||||||||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
I |
* |
|
7500 / 3320 |
|
||
К |
= |
ДИФ.МИН |
= |
= 2,16. |
||||
|
|
|||||||
|
|
* |
|
|||||
Ч |
|
I |
|
1, 046 |
|
|||
|
|
CР.РАСЧ |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
||
6.Рассчитаем параметры для контроля целостности цепей ТТ IД.МИН:
I |
|
= К |
|
ε |
IМАКС.ПЕРЕГР. |
=1,5 0,1 |
2250 |
= 0, 094 , |
|
Д.МИН |
ОТС |
|
|
||||||
|
|
|
Iбаз |
3608 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
||||
Рекомендации по расчету уставок |
110 |
|
www.bemn.by |
||||||
ОАО «Белэлектромонтажналадка», Минск |
|
|
|
upr@bemn.by |
|||||