Введение

Учебная дисциплина «Электроснабжение предприятий и гражданских зданий» во многом опирается на знаниях материала из технических дисциплин прошедших курсов.

Электроснабжение – это совокупность источников и систем преобразова-ния, передачи и распределения электрической энергии.

Основное достоинство электрической энергии — относительная простота производства, передачи, дробления, и преобразования. В системе электроснаб-жения объектов можно выделить три вида электроустановок: по производству электроэнергии — электрические станции; по передаче, преобразованию и рас-пределению электроэнергии — электрические сети и подстанции; по потреб-лению электроэнергии в производственных и бытовых нуждах — приемники электроэнергии.

С целью закрепления знаний и умений по данной учебной дисциплине выполняется курсовой проект, состоящий из двух частей:

- пояснительная записка;

- графическая часть – план участка снабжения и схема расчетная силовой сети.

В процессе выполнения данного курсового проекта разрабатываем проект электроснабжения участка изготовления шестерен. При оформлении курсового проекта использованы установленные стандарты ГОСТ 29322-92.

1 Выбор рода тока и напряжения

При проектировании электроснабжения электрооборудования необходимо выбрать род тока (переменный или постоянный) и напряжение сети. Экономически целесообразно для питания любого предприятия использовать линии с переменным током, а не с постоянным, так как для питания участка изготовления шестерен постоянным током требуется дополнительное оборудование, что увеличивает затраты на производство электроэнергии. Двигатели постоянного тока на предприятиях не применяются, потому что нет необходимости регулировать частоту вращения в больших пределах. Если необходимость применения постоянного тока не вызвана технико-экономическими расчетами, то для питания силового электрооборудования используется трехфазный переменный ток. При выборе напряжения следует учитывать мощность, количество и расположение электроприемников, возможность их совместного питания, а также технологические особенности производства.

На предприятиях с преобладанием электроприемников малой и средней мощностей более выгодно использовать напряжение 400/230В (если не доказана целесообразность применения иного напряжения).

В производстве применяется трехфазный переменный ток с промышленной частотой 50 Гц. Трехфазные электрические сети и установки являются более экономичными в отличие от однофазных, а также достаточно удобными для подключения к одной из трех фаз осветительной нагрузки, которая является однофазной.

2 Выбор электродвигателей

Выбор электрических двигателей производим по следующим условиям:

- по мощности;

- по роду тока и напряжения;

- по номинальной частоте вращения;

- по конструктивному исполнению двигателя.

Выбираем по условию:

Р_ном ≥ Р_мех, (1)

где: Р_ном – номинальная активная мощность электродвигателя, кВт;

Р_мех – активная мощность приводного механизма, кВт.

Покажем выбор электродвигателя на примере приемника с Р_мех=6,00кВт

Р_ном ≥ 7,50 кВт

Выбираем электродвигатель типа RA132M4 с Р_ном=7,50 кВт, ɳ_ном= =83,00%, соsφ_ном = 0,83 о.е., I_p/I_ном = 7,00 о.е., n_с = 1455 мин^-1,

где: ɳ_ном - коэффициент полезного действия, %;

соsφ_ном - коэффициент мощности, о.е.;

Ip/Iном - кратность пуска, о.Е.;

n_с - синхронная частота вращения, мин^-1.

Выбор остальных электродвигателей осуществляем аналогично, данные заносим в таблицу 1.

Таблица 1

Поз. обозна- чение	Наимено-вание механизма	Кол.	Pмех, кВт	Тип двигателя	Pном, кBт	ɳном, %	cosφном, o.e.	, о.е.	nc, мин-1
1	Станок вертикально-фрезерный	1	7,50	RA132M4	7,50	83,00	0,83	7,00	1455
			1,40	RA90L4	1,50	78,50	0,80	5,50	1420
2	Станок круглошли-фовальный	1	10,5	RA150M4A	11,00	88,50	0,86	6,50	1460
			1,95	АИР90L4	2,20	81	0,83	6,5	1500
3; 4; 23; 24; 25	Станок радиально-сверлильный	5	9,00	АИР132М4	11,00	87,50	0,87	7,50	1500
5; 6; 8; 11; 26	Станок токарно-винторезный	5	15,00	RA90L4	15,50	78,50	0,80	5,50	1420
9; 14...17	Печь сопротивле-ния Н-15	5	13,50	-	15,00	-	1,00	-	-
27; 28; 29	Печь сопротивле-ния Н-25×50	3	10,00	-	12,00	-	1,00	-	-
7	Станок токарно-револьвер-ный	1	12,50	RA160ML4	15,00	87,00	0,80	6,00	1460
			0,975	RA80B2	1,10	77,00	0,86	5,20	2800
			0,25	АИР56В2	0,25	62,00	0,78	3,20	1325
10	Станок круглошли-фовальный	1	7,50	АИР132S4	7,50	87,50	0,86	7,50	1500
			2,20	АИР90L4	2,20	81,00	0,83	6,50	1500
			0,55	АИР63В2	0,55	75,00	0,85	6,00	3000
			0,15	АИР56А2	0,18	68,00	0,78	5,00	3000
18; 19	Станок обдирочно-шлифоваль-ный	2	13,00	АИР160S4	15,00	90,00	0,89	7,50	1500
12; 13	Станок зубо-долбежный	2	8,50	АИР132М4	11,00	87,50	0,87	7,50	1500
			0,60	АИР71А2	0,75	78,50	0,83	6,00	3000
20	Станок универ-сальный	1	15,30	RA180M4	18,50	90,50	0,89	7,00	1460
			0,45	RA71B2	0,55	74,00	0,84	6,50	2850
			0,30	RA71A2	0,37	71,00	0,81	5,00	2800
			0,15	АИР132М4	0,18	68,00	0,78	5,00	3000
21; 22	Станок вертикально-сверлильный	2	9,50	АИР132М4	11,00	87,50	0,87	7,50	1500
30; 31	Вентилятор	2	9,00	АИР132М4	11,00	87,50	0,87	7,50	1500

3 Источник питания

3.1 Расчет силовой нагрузки участка

Имеем несколько групп приемников:

- станок вертикально-фрезерный К_и1 = 0,14; cosφ₁ = 0,50; tgφ₁ = 1,73;

- станок круглошлифовальный К_и2 = 0,14; cosφ₂ = 0,50; tgφ₂ = 1,73;

- радиально-сверлильный К_и3 = 0,14; cosφ₃ = 0,50; tgφ₃ = 1,73;

- токарно-винторезный К_и4 = 0,14; cosφ₄ = 0,50; tgφ₄ = 1,73;

- печь сопротивления Н-15 К_и5 = 0,18; cosφ₅ = 1,00; tgφ₅ = 0;

- печь сопротивления Н-25×50 К_и6 = 0,18; cosφ₆ = 1,00; tgφ₆ = 0;

- станок токарно-револьверный К_и7 = 0,17; cosφ₇ = 0,65; tgφ₇ = 1,16;

- станок круглошлифовальный К_и8 = 0,14; cosφ₈ = 0,50; tgφ₈ = 1,73;

- станок обдирочно-шлифовальный К_и9 = 0,17; cosφ₉ = 0,65; tgφ₉ = 1,16;

- станок зубодолбежный К_и10 = 0,17; cosφ₁₀ = 0,65; tgφ₁₀ = 1,16;

- станок универсальный К_и11 = 0,17; cosφ₁₁ = 0,65; tgφ₁₁ = 1,16;

- станок вертикально-сверлильный К_и12 = 0,14; cosφ₁₂ = 0,50;tgφ₁₂ = 1,73;

- вентилятор К_и13 = 0,80; cosφ₁₃ = 0,85; tgφ₁₃ = 0,61.

Определяем номинальную мощность первой группы ∑Р_ном1, кВт, по формуле:

∑Р_ном1 = Р_ном1.1∑ +Р_ном1.2∑ +…+Р_ном1.n∑, (2)

где Р_ном1∑ - Р_{ном 1.n∑} – сумма номинальных мощностей приемников относящихся к своей (например, к первой) группе, кВт.

∑P_ном1 = 7,50 + 1,50 = 9,00 кВт

∑P_ном2 = 11 + 2,2 = 12,20 кВт

∑P_ном3 = 4 ⋅ 11,00 = 44,00 кВт

∑P_ном4 = 5 ⋅ 15,50 = 77,50 кВт

∑P_ном5 = 5 ⋅ 15,00 = 75,00 кВт

∑P_ном6 = 3 ⋅ 12,00 = 36,00 кВт

∑P_ном7 = 15,00 + 1,1 + 0,25 = 16,35 кВт

∑P_ном8 = 7,50 + 2,20 + 0,55 + 0,18 = 10,43 кВт

∑P_ном9 = 2 ⋅ 15,00 = 30,00 кВт

∑P_ном10 = 2 ⋅ (11,00 + 0,75) = 23,50 кВт

∑P_ном11 = 18,50 + 0,55 + 0,37 + 0,18 = 19,60 кВт

∑P_ном12 = 2 ⋅ 11,00 = 22,00 кВт

∑P_ном13 = 2 ⋅ 11,00= 22,00 кВт

Найдём эффективное число электроприемников n_э ,о.е, по формуле:

n_э=(∑P_ном1+∑P_ном2+∑P_ном3+∑P_ном4+∑P_ном5+∑P_ном6+∑P_ном7+∑P_ном8+∑P_ном9+ +∑P_ном10+∑P_ном11+∑P_ном12+∑P_ном13)²/(N₁⋅∑P_ном1к²+N₂⋅∑P_ном2к²+N₃⋅∑P_ном3к²+ +N₄⋅∑P_ном4к²+N₅⋅∑P_ном5к²+N₆⋅∑P_ном6к²+N₇⋅∑P_ном7к²+N₈⋅∑P_ном8к²+N₉⋅∑P_ном9к²+ +N₁₀⋅∑P_ном10к²+N₁₁⋅∑P_ном11²+N₁₂⋅∑P_ном12к²+N₁₃⋅∑P_ном13к²), (3)

где: N₁-N₁₃ – количество приемников в каждой группе;

∑P_ном1к - ∑P_ном13к – мощность каждого приемника каждой группы.

n_э=(9,00+12,20+44,00+77,50+75,00+36,00+16,35+10,43+30,00+23,50+

+19,60+22,00+22,00)² / (7,50+1,50)²+(11,00+15,50)²+5⋅11,00²+3⋅12,00²+

+(15,00+1,10+0,25)²+(7,50+2,20+0,55+0,18)²+2⋅15,00²+2⋅(11,00+0,75)+

+(18,50+0,55+0,37+0,18)²+2⋅11²+2⋅11²= 41,7 о.е.

Принимаем n_э= 41 о.е.

Среднее значение коэффициента использования К_{и гр}., о.е, находим по формуле:

К_{и гр}. = (K_и1 ⋅∑Р_ном1+ K_и2 ⋅∑Р_ном2+ K_и3 ⋅∑Р_ном3+ K_и4 ⋅∑Р_ном4+K_и5 ⋅∑Р_ном5+ +K_и6 ⋅∑Р_ном6+ K_и7 ⋅∑Р_ном7+ K_и8 ⋅∑Р_ном8+ K_и9 ⋅∑Р_ном9+K_и10 ⋅∑Р_ном10+K_и11 ⋅∑Р_ном11+ +K_и12⋅∑Р_ном12+K_и13⋅∑Р_ном13)/(∑Р_ном1+∑Р_ном2+∑Р_ном3+∑Р_ном4+∑Р_ном5+∑Р_ном6+ +∑Р_ном7+∑Р_ном8+∑Р_ном9+∑Р_ном10+∑Р_ном11+ +∑Р_ном12+∑Р_ном13) (4)

К_игр.=(0,14⋅9,00+0,14⋅12,20+0,14⋅44,00+0,14⋅77,50+0,80⋅75,00+0,80х х36,00+0,17⋅16,35+0,14⋅10,43+0,17⋅30,00+0,17⋅23,50+0,17⋅19,60+0,14⋅22,00+ +0,8⋅22,00)/(9,00+12,20+44,00+77,50+75,00+36,00+16,35+10,43+30,00+23,50++19,60+22,00+ +22,00)=0,36

Определяем расчётный коэффициент по равенству:

К_р = f(n_э; К_{и гр}.) (5)

К_р = f(41; 0,36) = 1 о.е.

Определяем расчетную активную мощность Р_рс, кВт, по формуле:

Р_рс=Кр∙К_игр∙∑Р_ном (6)

Р_рс=1∙0,36∙(9,00+12,20+44,00+77,50+75,00+36,00+16,35+10,43+30,0+ +23,50+19,60+22,00+22,00)= 143,12 кВт

Определяем расчетную реактивную мощность Q_рс, квар, по формуле:

Q_рс=К_и∙∑Р_ном∙ tgφ (7)

Q_р=0,14⋅9,00∙1,73+0,14⋅12,20∙1,73+0,14⋅44,00∙1,73+0,14⋅77,50∙1,73+0,80⋅75,00∙0++0,80⋅36,00∙0+0,17⋅16,35∙1,16+0,14⋅10,43∙1,73+0,17⋅30,00∙1,16+0,17⋅23,50∙1,16+ +0,17⋅19,60∙1,16+0,14⋅22,00∙1,73+0,8⋅22,00∙0,61= 68,77 квар

Определяем полную расчетную мощность S_pс, кВ∙А по формуле:

S_pс = √ Р_р ²+ Q_р ² (8)

S_pс = = 158,78 кВ А

Определяем расчетный ток нагрузки I_p, А, по формуле:

I_рс = S_pс/( ∙U_ном) (9)

I_рс = 158,78/(1,73∙0,40) = 229,45 А

3.2 Расчет мощности освещения

Определяем расчетную активную нагрузку освещения Р_ро, кВт, по формуле:

Р_ро = К_со ⋅ P_уст (10)

где K_co – коэффициент спроса осветительной нагрузки. Принимаем K_cо = 1 о.е.;

P_уст – установленная мощность источника освещения, Р_ро, кВт, с учетом потерь мощности для данного вида газоразрядных ламп, включенных по бесстартерной схеме, типа ДРЛ – 10%:

Р_ро = 1 ⋅ 16 - 10% = 14,4 кВт (11)

Определяем реактивную осветительную расчетную нагрузку Q_pо, квар, по формуле:

Q_po = Р_ро· tgφ (12)

где tgφ - значение коэффициента реактивной мощности осветительной установки, о.е.

Для ДРЛ принимаем cosφ = 0,57 о.е, следовательно, tgφ = 1,44 о.е.

Q_pо = 14,40 ⋅ 1,44 = 20,73 квар

Зная Q_ро и P_po, можно найти полную мощность расчетной нагрузки S_pо и расчетный ток I_po.

Определяем полную осветительную расчетную нагрузку S_pо, кВ·А, по формуле:

S_po = √ Р_ро ² + Q_pо ² (13)

S_po = = 25,24 кВ∙А

Определяем осветительный расчетный ток I_po, А, по формуле:

I_ро = S_pо /(1,73∙0,4) (14)

I_ро = 25,24 /(1,73∙0,40) = 36,43 А

3.3 Прогнозирование мощности источника питания

Чтобы предположить мощность источники питания определяем полную мощность силовой и осветительной нагрузки участка по формуле:

S_p = S_pc + S_po , (15)

где S_pc – полная мощность силовой нагрузки, кВ А;

S_po – полная мощность осветительной нагрузки, кВ А.

S_p = 157,78+25,24=183,02 кВ А

3.4 Компенсация реактивной мощности

Определяем суммарную мощность компенсационных конденсаторов Q_БНК, квар по формуле:

Q_БНК= Q_р- Q_т , (16)

где Q_р – суммарная реактивная силовая и осветительная мощности.

Определяем допустимый коэффициент загрузки β, о.е. по формуле:

β= S_p /S_ном (17)

β= 183,02/250,00 = 0,73 о.е.

Выбираем категорию нагрузок по условию β= 0,7-0,8 о.е. для второй категории нагрузок, так как полученное значение коэффициент загрузки β находится в этом промежутке.

Определяем минимальное количество цеховых трансформаторов одинаковой единичной мощности N_{т min} по формуле:

N_{т min} = P_p / β S_ном , (18)

где S_ном. – номинальная мощность одного трансформатора, кВ•А.

N_{т min}= 157,52/0,73 0,4=1,17

Полученное значение N_{т min} округляем до ближайшего большего целого числа N_{т min}=2.

Определяем наибольшую реактивную мощность Q_т ,квар, которая может быть передана через трансформаторы в сеть до 1кВ по формуле:

Q_т = (19)

где – коэффициент, учитывающий допустимую систематическкую перегрузку трансформаторов в течение одной смены, = 1,1 – для трансформаторов масляных и заполненных негорючей жидкостью.

Q_т = квар.

По формуле 16:

Q_БНК= (68,77+20,73) – 401,66= -312,16 квар

Полученное значение Q_БНК=-312,16 < 0, значит в данном случае компенсационная установка конденсаторов не требуется.

3.5 Выбор числа и мощности трансформаторов

Намечаем мощность питающего трансформатора по неравенству, а так же используем табличные данные:

S_ном ≥ S_p , (20)

где S_ном – намечаемая номинальная полная мощность питающего трансформатора, кВ•А;

250,00кВ А ≥ 183,02 кВ А

Из каталожных значений выбрана номинальная мощность питающего трансформатора 250,00кВ А

4 Цеховая сеть

4.1 Выбор схемы снабжения

Электроснабжение может осуществляться по радиальным, магистральным и смешанным схемам. Для данного участка выбираем радиальную схему электроснабжения, так как оборудование в данном помещении расположено группами. Часть приемников будут запитаны от двух распределительных пунктов, а другая часть, расположенная рядами - от шинопровода. Данная схема электроснабжения обеспечивает высокую надежность питания.

4.2 Выбор защитной аппаратуры и проводников к приёмникам

Покажем пример выбора автоматического выключателя и проводов к приёмнику под номером три с одним электродвигателем.

Выбор автоматического выключателя производим по двум условиям:

I_{ном. р.} ≥ I_ном., (21)

где I_{ном. р.} – номинальный ток теплового расцепителя, А;

I_ном. = P_ном/(√3 U_ном cosφ η_ном) (22)

I_ном. = 11/(√3 0,40 0,87 0,875) = 20,85 А

По условию (21):

I_{ном. р}. ≥ 20,85 A

Выбираем автоматический выключатель серии ВА 57-31 с I_{ном. в.} =100А, I_{ном. р}.= 25 А.

Определяем пусковой ток электродвигателя I_п., А, по формуле:

I_п. = I_ном.∙(I_п./I_ном.) (23)

где I_п./I_ном. – кратность пуска, о.е.

I_п = 20,85 7,50 = 156,37 А

Провода выбираем по двум условиям:

I_доп. ≥ I_ном./K_попр., (24)

I_доп. ≥ (К_защ. I_ном.р.)/К_попр., (25)

где К_попр. – поправочный коэффициент. По заданию курсового проекта условия прокладки проводников c фактической температурой +17⁰С;

I_доп. – допустимый ток нагрузки, А;

К_защ. – коэффициент защиты, о.е. Так как, приёмники защищаем только от короткого замыкания, которые не требуют защиты от перегрузки, то К_защ. = 1 о.е.

К_попр. = √((𝑡_ж.норм.−𝑡_окр.ср.)/(𝑡_ж.норм.−𝑡_{ср.норм.})) (26)

где: 𝑡_ж.норм. – нормированая температура жил

К_попр. = = 1,09 о.е.

По условиям (24), (25):

I_доп. ≥ 20,85/1,09 = 19,12 А

I_доп. ≥ 1 25/1,09 = 22,93 А

Выбираем провод марки АПВ-3(1х4)+1х2,5 с I_доп. = 28 А

Покажем пример выбора автоматического выключателя и провода к многодвигательному приёмнику под номером один с двумя электродвигателями (станок вертикально-фрезерный К_и = 0,14; cosφ = 0,5; tgφ = 1,73).

Выбор автоматического выключателя производим по условию:

I_ном.р. ≥ I_p (27)

где I_р. – расчетный ток электроприемника, А.

Расчётный ток группы электроприемников определяем методом расчетных коэффициентов.

Определяем эффективное число электроприемников n_э, о.е, по формуле:

n_э = (∑P_ном)² /∑P_ном² (28)

n_э = (7,50+1,50)²/(7,50²+1,50²) = 1,38

Принимаем n_э = 1.

Определяем расчетный коэффициент К_р, о.е, методом интерполяции:

К_р = К_р(0,1)+(0,14 – 0,1)/(0,15 – 0,1) (К_р(0,15) - К_р(0,1)) (29)

К_р = 8+(0,14 – 0,1)/(0,15 – 0,1) (5,33 - 8) = 5,86

К_р = f(n_э; К_{и гр}.) (30)

К_р = f(1; 0,14) = 5,86 о.е.

Определяем расчетную активную мощность Р_р, кВт, по формуле:

Р_р = К_р К_и ∑P_ном (31)

P_p = 5,86 0,14 (7,50+1,50) = 7,38 кВт

Так как n_э = 1<10 то, определяем расчетную реактивную мощность

Q_р, квар, по формуле:

Q_р = 1,1 К_и ∑P_ном tgφ (32)

Q_p= 1,1 0,14 (7,50+1,50) 1,73 = 2,39 квар

Определяем полную расчетную мощность S_р, кВ∙А, по формуле:

S_p= √(P_p²+Q_p²) (33)

S_р= √(7,38²+2,39²) = 7,75 кВ∙А

Определяем расчетный ток станка I_р, А, по формуле:

I_p= S_p/(√3 U_ном) (34)

I_р= 7,75/(1,73 0,40) = 11,18 А

По условию (27) выбираем автоматический выключатель:

I_ном.р. ≥ 11,18 А

Выбираем автоматический выключатель серии ВА 51-31 с I_{ном. в.} =100А, I_{ном. р}.= 16А.

Определяем пусковой ток I_п., А, формуле:

I_п. = I_ном.∙(I_п./I_ном.) (35)

Кратность пускового тока берём из таблицы 1, а номинальный ток рас-читываем по формуле (22):

I_ном.1 = 7,50/(√3 0,40 0,83 0,83) = 15,71 A

I_п.1 = 15,71 7,00 = 109,97 А

I_ном.2= 1,50/(√3 0,40 0,80 0,785) = 3,44 А

I_п.2 = 3,44 5,50 = 18,92 А

Провода выбираем с учетом условия (24):

I_доп. ≥ 11,18/1,09 = 10,25 А

Выбираем провод марки АПВ-3(1х2)+1х2 с I_доп. = 18 А.

Выбор к остальным приемникам аналогичен, рассчитанные данные заносим в таблицу 2.

Таблица 2

Поз. обозначение	Кол.	Рном, А	Iп, А	Iкр, А	Kи, о.е.	cosφ, о.е.	tgφ, о.е.	Кр, о.е.	Ip, A
1	1	7,50	109,97	109,97	0,14	0,50	1,73	5,86	11,18
		1,50	18,92	18,92
2	1	11,00	135,59	135,59	0,14	0,50	1,73	5,86	16,41
		2,20	30,70	30,70
3; 4; 23; 24; 25	5	11,00	156,42	156,43	0,14	0,50	1,73	5,86	20,85
5; 6; 8; 11; 26	5	15,50	195,93	195,93	0,14	0,50	1,73	5,86	35,62
9; 14-17	5	15,00	-	-	0,80	1,00	0	1,00	21,65
27; 28; 29	3	10,00	-	-	0,80	1,00	0	1,00	14,43
7	1	15,00	186,64	186,64	0,17	0,65	1,16	4,79	19,86
		1,10	12,46	12,46
		0,25	2,38	2,38
10	1	7,50	112,20	112,20	0,14	0,50	1,73	5,86	12,96
		2,20	30,75	30,75
		0,55	7,47	7,47
		0,18	2,44	2,44
18; 19	2	15,00	202,72	202,72	0,17	0,65	1,16	4,79	27,02
12; 13	2	11,00	162,68	162,68	0,17	0,65	1,16	4,79	14,27
		0,75	9,96	9,96
20	1	18,50	232,06	232,06	0,17	0,65	1,16	4,79	23,83
		0,55	8,20	8,20
		0,37	4,64	6,64
		0,18	2,44	2,44
21; 22	2	11,00	156,42	156,42	0,14	0,50	1,73	5,86	20,85
30; 31	2	11,00	156,42	156,42	0,80	0,85	0,61	1,00	20,85

Продолжение таблица 2

Поз. обо-значение	Выключатели			Проводник
	Тип	Iном.в., А	Iном.р., А	Марка провода	Сечение, мм2	Iдоп, А	Диа-метр трубы, мм
1	ВА-57-31	100,00	16,00	АПВ	4(1х2)	28,00	15
2	ВА-57-31	100,00	20,00	АПВ	4(1х2,5)	19,00	15
3; 4; 23; 24; 25	ВА-57-31	100,00	25,00	АПВ	3(1х4)+1х2,5	28,00	15
5; 6; 8; 11; 26	ВА-57-31	100,00	40,00	АПВ	3(1х8)+1х5	40,00	35
9; 14-17	ВА-57-31	100,00	25,00	АПВ	3(1х4)+1х2,5	28,00	15
27; 28; 29	ВА-57-31	100,00	20,00	АПВ	4(1х2,5)	19,00	15
7	ВА-57-31	100,00	20,00	АПВ	4(1х2,5)	19,00	15
10	ВА-57-31	100,00	16,00	АПВ	4(1х2)	16,00	15
18; 19	ВА-57-31	100,00	31,50	АПВ	3(1х6)+1х3	30,00	20
12; 13	ВА-57-31	100,00	16,00	АПВ	4(1х2)	19,00	15
20	ВА-57-31	100,00	25,00	АПВ	3(1х4)+1х2,5	28,00	15
21; 22	ВА-57-31	100,00	25,00	АПВ	3(1х4)+1х2,5	28,00	15
30; 31	ВА-57-31	100,00	25,00	АПВ	3(1х4)+1х2,5	28,00	15