2.7 Выбор защитной аппаратуры и питающих проводов

Выбор автоматического выключателя QF2 производим по условиям:

I_ном.р.≥I_дл , (24)

где I_ном.р. - номинальный ток теплового расцепителя автоматического

воздушного выключателя, А;

I_дл - длительный ток нагрузки цепи, А.

Длительный ток нагрузки цепи, I_дл , А, находим по формуле:

I_дл=∑I_ном.+I_ном.1тр, (25)

где ∑I_ном - сумма номинальных токов электродвигателей, А;

I_{ном.1тр.} - номинальный ток первичной обмотки понижающего транс- форматора, А.

Номинальный ток первичной обмотки понижающего трансформатора, I_{ном.1тр.}, А, находим по формуле:

I_{ном.1тр.} = S_ном.тр/U_с. (26)

I_{ном.1тр.}= 63/380 =0,165 А

I_дл.=I_ном.1 + I_ном.2 + I_{ном.1тр.} (27)

I_дл.= 11+0,30+0,165=11,465 А

I_ном.р. ≥ 11,465 А

Выбираем автоматический воздушный выключатель QF2 марки ВА60-36 с I_ном.в.= 40 А, I_ном.р.= 16 А, I_ср.э.р= 160 А.

Так как выбираем автоматический выключатель с комбинированными расцепителями, то проверяем его по току срабатывания электромагнитного расцепителя по условию:

I_ср.э.р≥1,25∙I_кр, (28)

где I_ср.э.р. - ток срабатывания электромагнитного расцепителя, А;

Для QF2:

I_кр.=I_п.1 + I_п.2 + I_{ном.1тр.} (29)

Пусковой ток электродвигателя I_п., А, находим по формуле:

I_п.= I_ном.∙(I_п./I_ном.), (30)

где I_п./I_ном. – отношение пускового тока к номинальному, о.е.

По условию (6) получим:

I_п.1=11·7,0 = 77 А

I_п.2=0,30·4,5 = 1,35 А

И тогда:

I_кр = 77+1,35+0,165 = 78,515 А

1,25∙I_кр=1,25∙78,515 = 98,143А

Так как 160 А > 98,143 А, то автоматический воздушный выключатель выбран правильно.

Для защиты питающей линии, идущей от распределительного устройства (РУ) к станку, выбираем автоматический воздушный выключатель QF1 по условию селективности на одну ступень выше марки ВА60-36.

Технические данные автоматических воздушных выключателей заносим в таблицу 11.

Таблица 11

Поз. обозначение	Марка выключателя	Iдл, А	Iном.в,, А	Iном.р., А	Iср.э.р., А
QF1	ВА60-36	11,46	40	20	200
QF2	ВА60-36	11,46	40	16	160

Выбор плавких предохранителей FU1-FU3 производим по условию:

I_вст.≥I_дл., (31)

где I_вст - номинальный ток плавкой вставки, А;

I_дл. - номинальный ток защищаемой цепи, А.

Длительный ток в этом случае определяем по формуле

I_дл.= I_{ном.1тр.}= 0,165 А (32)

Выбираем плавкие предохранители FU1-FU2 марки ПК-45 с I_ном.п.=5 А, I_вст.=1 А. Остальные предохранители выбираем аналогично. Данные заносим в таблицу 12.

Таблица 12

Поз. обозначение	Марка предохранителя	Iвст. , А	Iном.п., А	Iном.ц.з, А
FU1-FU2	ПК-45	1	5	0,165
FU3	ПК-45	1	5	0,41

Выбор теплового реле КК1 производим по условиям:

I_{ном.т.р.}≥ I_ном.1 (33)

I_{ном.т.э.р.}≥ I_ном.1 (34)

где I_ном.т.р – номинальный ток теплового реле, А;

I_ном.т.р – номинальный ток первого двигателя, А;

I_{ном.т.э.р} – номинальный ток теплового элемента реле, А;

I_ном.1 – ток двигателя, А.

I_{ном.т.р.}≥11А

I_{ном.т.э.р.}≥11А

Выбираем тепловое реле марки РТЛ102104 с I_{ном.т.р.}=25А, I_{ном.т.э.р.}=16А с пределом регулирования тока несрабатывания 13-18А. Выбор остальных тепловых реле производим аналогично. Данные заносим в таблицу 13.

Таблица 13

Поз. обозначение	Марка реле	Iном.т.р , А	Iном.т.э.р., А	Предел регулирования тока несрабатывания, А	Iном., А
КК1	РТЛ102104	25	16	13-18	16,54
КК2	РТЛ100404	10	0,52	0,38-0,65	0,38

Выбор сечения питающей линии от РУ к станку производим по условию:

I_доп≥I_дл/К_попр , (35)

I_доп≥К_защ∙I_{ном.р.ру}/К_попр , (36)

где I_доп - длительно допустимый ток для стандартного сечения провода при нормальных условиях прокладки, А;

К_попр - поправочный коэффициент на условия прокладки провода, окружающей среды, о.е.;

K_защ – коэффициент защиты, о.е, т.к. в качестве защиты применяемый в автоматических воздушных выключателях с комбинированым расцепителем, принимаем K_защ=1 о.е.;

I_{ном.р.ру} – номинальный ток расцепителя автоматического выключателя установленного в РУ (QF1), А.

По условиям (35) и (36):

I_доп≥11,465/1 = 11,465 А

I_доп≥(1∙20)/1 = 20 А

В качестве питающего провода принимаем провод марки АПВ-3(1х3)+1x2,5 с I_доп=22 А.