Добавил:

Yragan2404 Yragan в дс | @yragan2404 | ну, короче, вы поняли. Пишите сразу сообщение, отвечу по возможности. Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Московский государственный технический университет им. H.Э.Баумана

Предмет:

Методы расчёта и проектирования наземных транспортно-технологических средств

Файл:

Расчет и проектироване ПКП

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

27.02.2025

Размер:

14.26 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 1415 / 2315 16 17 18 19 20 21 22 23 > Следующая >>>

F	2000M H			2000 73,28		3318,5 Н

tH	d1САТПР3		44,161

и при bw = 20 мм
	H		3,66 20		0,012.

		3318,5 1,75

Z Z

VМЦК САТПР3( I )

0,925V 0,05

0,925 3,340,05

0,983;

МЦК САТПР3( I )

где VМЦК-САТПР3(I) определяется по таблице 6.7.

Таким образом,

MСАТПР3( I ) H M H

САТПР3( I )

H 1

NСАТПР3( I )

)

vМЦК САТПР3( I )

73, 28 0,012 73, 28

1444

0,983

2,6 106

1444

0,022;

73, 28(1 0,012)

0,983

120 10

где значения моментов, оборотов и циклов перемены напряжений взяты из таблицы 6.7.

Проверка окончания суммирования

MСАТПР3( ЗХ )

73, 28

3 H 1 0,753

0,022 0, 21;

1,0;

M H

73, 28

т.е.

MСАТПР3( ЗХ )

H 1

M H

и расчет коэффициента μH следует продолжить.

ZVМЦК САТПР3(ЗХ )

0,929

САТПР3( ЗХ ) H M H

САТПР3( ЗХ )

H 2 H 1

NСАТПР3( ЗХ )

)

vМЦК САТПР3( ЗХ )

73, 28 0,012 73, 28

472

0,983 6

0,87 106

1444

0,022

0,032;

73, 28(1 0,012)

0,929

120 10

где значения моментов, оборотов и циклов перемены напряжений взяты из таблицы 6.7.

Проверка окончания суммирования

141

MСАТПР3(V )

43,95

HG 3 H 2 0,753

0,032 0, 238;

0,6;

M H

73, 28

т.е.

MСАТПР3(V )

H 2

M H

и расчет коэффициента μH следует продолжить.

0,925 1,090,05

0,929

VМЦК САТПР3(V )

MСАТПР3(V ) H M H

САТПР3(V )

H 3 H 2

NСАТПР3(V )

)

vМЦК САТПР3(V )

472

43,95 0,012 73, 28

0,983 6

6,8 106

0,032

1444

0,049;

73, 28(1 0,012)

0,929

120 10

Проверка окончания суммирования

MСАТПР3( II )

H 3

0,753

0,049 0, 274;

36,63

0,5;

M H

73, 28

т.е.

MСАТПР3( II )

M H

H 3

и расчет коэффициента μH следует продолжить.

ZVМЦК САТПР3( II ) 0,997

MСАТПР3( II ) H M H

САТПР3( II )

H 4 H 3

NСАТПР3( II )

)

vМЦК САТПР3( II )

36,63 0,012

73, 28

1920

0,983 6

6,91 106

1444

0,049

0,056;

73, 28(1 0,012)

0,997

120 10

Проверка окончания суммирования

MСАТПР3( IV )

36,63

HG 3

H 4

0,753 0,056

0, 287;

0,5;

M H

73, 28

т.е.

142

MСАТПР3( IV )
MСАТПР3( IV )	HG	3	H 4
M H	HG		H 4
M H

и расчет коэффициента μH следует продолжить.

ZVМЦК САТПР3(IV ) 0,962;

MСАТПР3( IV ) H M H

САТПР3( IV )

H 5 H 4

NСАТПР3( IV )

)

vМЦК САТПР3( IV )

36,63 0,012

73, 28

957

0,983

8,61 106

0,056

1444

0,066;

73, 28(1 0,012)

0,962

120 10

Проверка окончания суммирования

MСАТПР3( III )

24, 43

H 5

0,75 3

0,066 0,303;

0,33;

M H

73, 28

т.е.

MСАТПР3( III )

M H

H 5

и расчет коэффициента μH следует продолжить.

ZVМЦК САТПР3( III ) 0,983

MСАТПР3( III ) H M H

САТПР3( III )

NСАТПР3( III )

H 6 H 5

)

vМЦК САТПР3( III )

24, 43 0,012 73, 28

1444

0,983

7,8 106

1444

0,066

0,068;

73, 28(1 0,012)

0,983

120 10

Проверка окончания суммирования

MСАТПР3( IX )

8,13

H 6

0,753

0,068 0,306;

0,11;

M H

73, 28

т.е.

MСАТПР3( IХ )

M H

H 6

и расчет коэффициента μH следует прекратить.

143

Таким образом
	H H 6			0,066.
Поэтому
NHE = 0,066·120·106 = 7,92·106.
Коэффициент долговечности

Z		6	120 106		1,57.
Z	N	6		106	1,57.
	N	7,92		106
Предел контактной выносливости поверхностей зубьев МЦК
H lim	1,57 1380 2170 МПа.

Коэффициент, учитывающий окружную скорость зубчатого венца, определяется по формуле

ZV ZМЦК САТПР3(I ) 0,983.

Допускаемые контактные напряжения для зубьев МЦК третьего планетарного ряда

HP1

2170

1,0 0,983 1,0 1,0 1778 МПа.

1, 2

Условное допускаемое контактное напряжение

1 I

HPI

2 II

HPII

HPПР3( РЕВ )

Коэффициенты торцевого перекрытия соответственно шестерни и колеса третьего плане-

тарного ряда εα1 = 0,845 и εα2 = 0,708, коэффициент торцевого перекрытия передачи εα = 1,552 (см.раздел 6.2).

						KI					2 1							2 0,845		0, 476;
						KI					z1tg tw							28 tg 21,72		0, 476;
											z1tg tw							28 tg 21,72
						K			K						1		0, 476		0,845	0,568.
						K		II	K				I				0, 476			0,568.
								II					I			2		0,708
																2
	1 0,5K			0,5		KI				KI2				1 0,5 0, 476 0,5							0, 476		0, 4762		1,072;
I	1 0,5K	I		0,5										1 0,5 0, 476 0,5									3 1,893		1,072;
I		I				u					3u									1,893
						u					3u									1,893
	1 0,5K				0,5		KII					KII2				1 0,5 0,568 0,5						0, 468		0,5682		0,809.
II	1 0,5K		II		0,5											1 0,5 0,568 0,5								3 1,893		0,809.
II			II					u				3u								1,893
								u				3u								1,893

k1 1,6 4200HB 1,6 4590200 1, 22;

k 2 1,6 4200HB 1,6 4590200 1, 22;

где перевод твердости по Роквелу в твердость по Бринелю можно осуществить с помощью графи-

ка на рисунке 3.3.2.

144

Допускаемые контактные напряжения для зоны I σНРI определяются как меньшее из двух значений:

μk1σНР1 =1,22·1625 = 1982 МПа и σНР2 = 1778 МПа,

т.е.

σНРI = 1778 МПа.

Допускаемые контактные напряжения для зоны II σНРII определяются как меньшее из двух значений:

μk2σНР2 =1,22·1778 = 2169 МПа и σНР1 = 1625 МПа,

т.е.

σНРII = 1625 МПа.

Таким образом,

	0,845 1,072 17782	0,708 0,809 16252
HPПР3( РЕВ)			1679 МПа.
	1,552		1679 МПа.

Допускаемые напряжения для расчета на контактную выносливость зубчтых колес плане-

тарных рядов ПР1, ПР2 и ПР4 определяются точно так же, как и для планетарного ряда ПР3.

6.1.4.3. Допускаемые напряжения при расчете на изгибную выносливость

Предел выносливости зубьев колес при изгибе, МПа, соответствующий эквивалентному числу циклов нагружения

F lim ПР1 F0 lim KFg KFd KFc KFL .

Предел изломной выносливости, соответствующий базовому числу циклов напряжений,

определяется по таблице 3.3.3, и для цементированных, легированных сталей:

F0 lim 800 МПа.

Коэффициент, учитывающий влияние деформационного упрочнения или электрохимиче-

ской обработки переходной поверхности также определяется по таблице 3.3.3:

КFg = 0,75.

Коэффициент, учитывающий влияние шлифования переходной поверхности зуба шестерни определяется по таблице 3.3.3:

КFd = 1,0.

Коэффициент, учитывающий влияние двухстороннего Приложения нагрузки, в случае ре-

версивной несимметричной нагрузки

min

;

KFL

max

;

KFL

145

где MF – расчетный крутящий момент, действующий в прямом направлении;

M'F – расчетный крутящий момент, действующий в реверсивном направлении.

Для зубьев, подвергнутых поверхностному упрочнению γFc = 0,25.

При ступенчатом изменении нагрузки так же, как и для допускаемых напряжений при рас-

чете на изгибную выносливость, воспользуемся методом эквивалентных циклов. В этом случае за исходную расчетную нагрузку принимается максимальный момент MF, число циклов нагружения которого NЦi > 5·104.

Прямое действие нагрузки

Для прямого действия нагрузки момент изменяется ступенчато и на основании анализа таб-

лицы 6.7 расчетный момент

MF MСАТПР3(IV ) 10,48 Нм.

Коэффициент долговечности для прямого действия нагрузки

KFL qF NFO ,

NFE

где NFE - эквивалентное число циклов нагружения при действии прямой нагрузки.

Для цементированных зубчатых колес с нешлифованной переходной поверхностью (см.табл.3.3.4)

qF = 9.

В прямом направлении действие нагрузки носит ступенчатый характер, поэтому

NFE F NFO .

Базовое число циклов перемены напряжений NFO = 4·106.

Коэффициент

k	(M	i	F	M	F	)n 9 NЦi
Fk						i		,
							NFO
i 1	M F (1 F )nF

суммирование прекращают на той ступени циклограммы, для которой выполняется условие

Mk 1 FG 9 Fk ,

M F

где αFG = 0,65.

Динамическая добавка

F wFV bw ,

FtF KА

где удельная динамическая сила

wFV F g0V auw .

146

Коэффициент, учитывающий влияние разности шагов зацепления зубьев шестерни и колеса для седьмой степени точности по нормам плавности g0 = 4,7 (см.таблицу 3.4.2).

Коэффициент, учитывающий влияние вида зубчатой пе6редачи и модификации профиля зуба для косозубой передачи δF = 0,06 (см.таблицу 3.6.1).

Окружная скорость на делительном диаметре при действии расчетного момента

(см.таблицу 6.7)

V = VМЦК-САТПР3(VII) = 1,09 м/с.

Межосевое расстояние aw = 64,213 мм (см.раздел 6.2).

Передаточное отношение u = 1,893 (см.раздел 6.2).

w 0, 06 4, 7 1, 09

64, 213

1, 79.

FV	1,893

Для трансмиссий автомобилей, работающих совместно с многоцилиндровыми поршневыми двигателями KA = 1,75.

Делительный диаметр d1САТПР3 = 44,161 мм (см.раздел 6.2.).

2000M F

2000 10,48

474,63, Нм.

d1САТПР3

44,161

Таким образом, при bw = 20 мм

1,79 20

0,043.

474,63 1,75

Обороты шестерни, соответствующие расчетному моменту (см.таблицу 6.7)

nF = nСАТПР3(VII) .

MСАТПР3(VII )

F M F nСАТПР3(VII )

NСАТПР3(VII )

(10, 48 0,043 10, 48) 472

9 17,0 106

4, 25.

10, 48 (1 0,043) 472

4 106

где значения моментов, оборотов и циклов перемены напряжений взяты из таблицы 6.7.

Проверка окончания суммирования

MСАТПР3( X )

7,33

FG 9 F1

0,659 4, 25 0,763;

0,7;

M F

10, 48

т.е.

MСАТПР3( X )

M F

и расчет коэффициента μF следует прекратить.

Таким образом,

μF = μF1 = 4,25

147

NFE 4,25 4 106 17,0 106.

Поскольку эквивалентное число циклов нагружения прямой нагрузки NFE NFO , то

KFL 1,0.

Реверсивное действие нагрузки

Для реверсивного действия нагрузки момент изменяется ступенчато и на основании анали-

за таблицы 6.7

M F' MСАТПР3( I ) 73, 28 Нм.

Коэффициент долговечности для реверсивного действия нагрузки

KFL' 9 NFO' ,

NFE

где NFE' - эквивалентное число циклов нагружения при действии реверсивной нагрузки.

В реверсивном направлении действие нагрузки носит ступенчатый характер, поэтому

NFE' F NFO.

Базовое число циклов перемены напряжений NFO = 4·106.

Коэффициент

k	(M		i		F	M '	)n qF	NЦi
Fk						F	i		.
			'					NFO
i 1		M F		(1 F )nF

Суммирование прекращают на той ступени циклограммы, для которой выполняется условие

M k 1 FG qF Fk ,

M F

где αFG = 0,65.

Динамическая добавка

F wFV bw ,

FtF KА

где удельная динамическая сила

wFV F g0V auw .

Окружная скорость на делительном диаметре, соответствующая расчетному моменту, (см.таблицу 6.7).

148

V = VМЦК-САТПР3(I) = 3,34 м/с.

Межосевое расстояние aw = 64,213 мм.

w 0, 06 4, 7 3,34

64, 213

5, 48.

FV	1,893

Для трансмиссий автомобилей, работающих совместно с многоцилиндровыми поршневыми двигателями KA = 1,75.

Делительный диаметр d1САТПР3 = 44,161 мм (см.раздел 6.2.).

		F	2000M '					2000 73, 28				3318,77 , Нм.
					F

		tF	d1САТПР3						44,161
			d1САТПР3						44,161
Таким образом, при bw = 20 мм
				F			5, 48 20				0,019.

						3318,77 1,75
						3318,77 1,75
	Обороты шестерни, соответствующие расчетному моменту (см.таблицу 6.7)
							nF = nСАТПР3(I) .
	MÑÀÒÏ Ð3( I ) F M F'	nÑÀÒÏ Ð3( I )		9	NÑÀÒÏ Ð3( I )					(73, 28 0,019 73, 28) 1444			9	2,6 106
F1																0,65;
F1	'				NFO					73, 28 (1 0,019) 1444				4 10	6	0,65;
	M F 1 F nF				NFO					73, 28 (1 0,019) 1444				4 10

где значения моментов, оборотов и циклов перемены напряжений взяты из таблицы 6.7.

Проверка окончания суммирования

MСАТПР3( ЗХ )

73, 28

1,0;

3 F1

0,65

9 0,65 0,62;

M '

73, 28

т.е.

MСАТПР3( ЗХ )

M '

и расчет коэффициента μF следует продолжить.

САТПР3( ЗХ ) F M F' nСАТПР3( ЗХ )

САТПР3( ЗХ )

F 2

M F' 1 F nF

NFO

0,65

(73, 28 0,019 73, 28) 472

0,87 106

0,65;

73, 28 (1 0,019) 1444

4 10

где значения моментов, оборотов и циклов перемены напряжений взяты из таблицы 6.7.

Проверка окончания суммирования

			MСАТПР3(V )	43,95
FG	3 F 2	0,659 0,65 0,62;	MСАТПР3(V )	43,95	0,6;
FG	3 F 2	0,659 0,65 0,62;		73, 28	0,6;
			M '	73, 28
			F

т.е.

149

MСАТПР3(V )
MСАТПР3(V )	9
M '	FG	F 2
F

и расчет коэффициента μF следует прекратить.

Таким образом,

μF = μF2 = 0,65

NFE' 0,65 4 106 2,6 106.

Поскольку эквивалентное число циклов нагружения реверсивной нагрузки

	N '		N	FO	,
		FE		FO
то

K '	9	4 106			1,04.
K '	9	2,6 106			1,04.
FL		2,6 106

Коэффициент, учитывающий влияние двухстороннего приложения нагрузки, в случае ре-

версивной несимметричной нагрузки

			10, 48		73, 28
		min		;				10, 48
		min	1,0	;	1,04
KFc	1 0, 25		1,0		1,04	1	0, 25			0,964.
KFc	1 0, 25		10, 48		73, 28	1	0, 25		73, 28	0,964.
		max		;
		max	1,0	;	1,04
			1,0		1,04

В результате предел выносливости зубьев колес при изгибе, соответствующий базовому числу циклов нагружения

F lim ПР2 800 0,75 1,0 0,964 1,0 579,0 МПа.

Допускаемое изгибное напряжение при расчете на выносливость, МПа

FP F lim YSYR KxF ,

где SF – коэффициент безопасности, определяемый произведением

SF= S'F S''F.

Коэффициент S'F, учитывающий нестабильность свойств материала зубчатого колеса (определяет-

ся по таблице 3.3.3). Для цементированных легированных зубчатых колес

S'F = 1,95.

Коэффициент S''F, учитывающий способ получения заготовки зубчатого колеса: для проката

S''F =1,15.

Таким образом

SF = 1,95·1,15 = 2,24.

150

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 1415 / 2315 16 17 18 19 20 21 22 23 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке Литература

#
27.02.202548.71 Кб10Приложение 1 Допускаемые напряжения.docx
#
27.02.202515.52 Кб8Приложение 2 Расчет по PKP4.docx
#
27.02.202513.74 Кб10Приложение 3 Расчет эвольвентных шлицов.xlsx
#
27.02.202515.28 Кб8Приложение 4 (1,6).docx
#
27.02.202512.97 Кб8Приложение 5 (3,04).docx
#
27.02.202514.26 Mб9Расчет и проектироване ПКП.pdf