Добавил:

Yragan2404 Yragan в дс | @yragan2404 | ну, короче, вы поняли. Пишите сразу сообщение, отвечу по возможности. Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Московский государственный технический университет им. H.Э.Баумана

Предмет:

Методы расчёта и проектирования наземных транспортно-технологических средств

Файл:

Расчет и проектироване ПКП

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

27.02.2025

Размер:

14.26 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 1314 / 2314 15 16 17 18 19 20 21 22 23 > Следующая >>>

где VМЦК-САТПР3(VII)

Делительный диаметр d2МЦКПР3 = 83,591 мм (см.раздел 6.2).

w 0, 04 4, 7 1, 09

64, 213

1,19,

HV	1,89

определяется по таблице 6.7.

Для трансмиссий автомобилей, работающих совместно с многоцилиндровыми поршневыми двигателями KA = 1,75.

						FtH	2000M H														2000 19,83												474, 45 Н
						FtH		d2МЦКПР3																									474, 45 Н
								d2МЦКПР3														83,591
и при bw = 20 мм
									H								1,19 20											0,029;

														474, 45								1,			75
														474, 45								1,			75
Таким образом,
															nÌ ÖÊÏ Ð3(VII )										3
		M Ì ÖÊÏ Ð3(VII ) H M H																																	Z							6
	H 1																			n																						6
	H 1
																																				vH				N				Ì ÖÊÏ Ð3(VII )
																				H																vH
						M	H		(1				H	)																Z	vÌ ÖÊ ÑÀÒÏ Ð3(VII )														N		HO
							H						H																		vÌ ÖÊ ÑÀÒÏ Ð3(VII )																HO

										255 3
	19,83 0,029 19,83															0,929 6										27,54 106
	19,83 0,029 19,83									255						0,929 6										27,54 106
										255																											0, 2295,
			19,83(1 0,029)																0,929								120					10			6		0, 2295,
			19,83(1 0,029)																0,929								120					10

где значения циклов перемены напряжений взяты из таблицы 6.7.
Проверка окончания суммирования
																																M МЦКПР3( Х )									13,87
	HG 3 H 1					0,75 3	0, 2295 0, 459;																									M МЦКПР3( Х )									13,87					0,699;

																																			M H						19,83
																																			M H						19,83
т.е.
											M МЦКПР 2( Х )
											M МЦКПР 2( Х )																			3
															M H												HG						H 1
															M H
и расчет коэффициента μH следует продолжить.
Z	0,925V					0,05							0,925 4, 430,05																				0,996
VМЦК САТПР 2( X )					МЦК САТПР 2( X )
				M МЦКПР3( X ) H M H																nМЦКПР3( X )
																				nМЦКПР3( X )									3														6
H 2 H 1																					n																Z						6		NМЦКПР3( X )
H 2 H 1
																																						vH
																							H															vH
									M	H		(1				H			)													Z															N	HO
										H						H																		vМЦК САТПР3( X )														HO

																		1995				3
				13,87 0,029 19,83																				0,929								6 753,1 106
				13,87 0,029 19,83															255					0,929								6 753,1 106
	0, 2295																		255																						2,98;
	0, 2295					19,83(1 0,029)																				0,996									120 10				6		2,98;
						19,83(1 0,029)																				0,996									120 10

131

где значения моментов, оборотов и циклов перемены напряжений взяты из таблицы 6.7.

Таким образом

H H 2 2,98.

В результате

NHE = 2,98·120·106 = 357,7·106.

Поскольку NHE > NHO, то коэффициент долговечности

Z		20	120 106	0,947.
	N		357,7 106

Предел контактной выносливости поверхностей зубьев МЦК

H lim 0,947 1380 1306,0 МПа.

Коэффициент, учитывающий окружную скорость зубчатого венца, определяется по формуле

ZV ZVH 0,929.

Допускаемые контактные напряжения для зубьев МЦК третьего планетарного ряда

HP 2 1306,0 1,0 0,929 1,0 1,0 1011,0 МПа. 1, 2

Сателлиты

Эквивалентное число циклов перемены напряжений

NHE H NHO .

Количество нагружений в соответствии с заданным сроком службы (см.таблицу 6.7)

NK = NСАТПР3(VII) + NСАТПР3(X) = 17,0·106 + 241,2·106 = 258,2·106 > NHO =120·106,

поэтому коэффициент, учитывающий характер циклограммы нагружения, при ступенчатом изме-

нении нагрузки, переменной частоте вращения (см.таблицу 6.7) и NK > NHO

H M H

NЦi

M H (1 H )

NHO

Zvi

где динамическая добавка

H wHV bw ,

FtH KА

удельная динамическая сила

wHV H g0V auw .

Коэффициент, учитывающий влияние разности шагов зацепления зубьев шестерни и колеса для седьмой степени точности по нормам плавности g0 = 4,7 (см.таблицу 3.4.2).

132

Коэффициент, учитывающий влияние вида зубчатой пе6редачи и модификации профиля зуба для косозубой передачи δH = 0,04 (см.таблицу 3.4.1).

Расчетный момент MН = MСАТПР3(VII) = 10,48 Нм (см.таблицу 6.7).

Обороты МЦК, соответствующие расчетному моменту, nН = nСАТПР3(VII) = 472 об/мин

(см.таблицу 6.7).

Окружная скорость на делительном диаметре, соответствующая расчетному моменту,

V = 1,09 м/с (см.таблицу 6.7).

Межосевое расстояние aw = 64,213 мм (см.раздел 6.2).

Передаточное отношение u = 1,89 (см.раздел 6.2).

Делительный диаметр d2САТПР3 = 44,161 мм (см.раздел 6.2).

w 0, 04 4, 7 1, 09

64, 213

1,19.

HV	1,89

Для трансмиссий автомобилей, работающих совместно с многоцилиндровыми поршневыми двигателями KA = 1,75.

			F		2000M H												2000 10,48						474,45 Н
			F																				474,45 Н
			tH		d1САТПР3										44,161
					d1САТПР3										44,161
и для bw = 20 мм
							H								1,19 20					0,029.

													474, 45 1,					75
													474, 45 1,					75
ZVH ZVМЦК САТПР3(VII ) 0,929 .
Таким образом,
												n						3
	MСАТПР3(VII ) H M H													САТПР3(VII )																6
															n									Z						6	NСАТПР3(VII )

H 1
																										vH
																H										vH
			M	H		(1				H	)									Z												N	HO
				H						H											vМЦК САТПР3(VII )												HO

									472 3
10, 48 0,029 10, 48															0,929			6	17,0 106
10, 48 0,029 10, 48									472						0,929			6	17,0 106
									472																		0,142;
		10, 48(1 0,029)																				10			6		0,142;
		10, 48(1 0,029)													0,929				120			10

где циклов перемены напряжений взяты из таблицы 6.7.
Проверка окончания суммирования
																				MСАТПР3( Х )									7,33
HG		3 H 1 0,753 0,142 0,391;																		MСАТПР3( Х )									7,33			0,699;
HG		3 H 1 0,753 0,142 0,391;																				M H						10, 48				0,699;
																						M H						10, 48
т.е.
								MСАТПР3( Х )
								MСАТПР3( Х )												3
											M H								HG					H 1
											M H

133

и расчет коэффициента μH следует продолжить.

ZVМЦК САТПР2( X ) 0,996
											n				3
	MСАТПР3( X ) H M H										САТПР3( X )											6
											САТПР3( X )
H 2 H 1												n						Z					NСАТПР3( X )
H 2 H 1
																			vH
												H							vH
			M	H	(1				H	)							Z						N	HO
				H					H									vМЦК САТПР3( X )						HO

	7,33		0,029 10, 48					1920				3		0,929 6
																		241, 2 106
								472										241, 2 106
0,142								472													0,774;
0,142																				6	0,774;
		10, 48(1 0,029)												0,996				120 10

Таким образом
						H H 2							0,774.
В результате
			NHE = 0,774·120·106 = 92,87·106.
Коэффициент долговечности

				Z			6				120 106					1,04.
				Z		N	6			92,87 106						1,04.
						N				92,87 106
Предел контактной выносливости поверхностей зубьев сателлитов
			H lim			1,04 1380 1440 МПа.

Коэффициент, учитывающий окружную скорость зубчатого венца, определяется по формуле

ZV ZVH 0,929.

Допускаемые контактные напряжения для зубьев сателлитов третьего планетарного ряда

HP1

1440,0

1,0 0,929 1,0 1,0 1115,0 МПа.

1, 2

Условное допускаемое контактное напряжение

1 I

HPI

2 II

HPII

HPПР3( ПРЯМ )

Коэффициенты торцевого перекрытия соответственно шестерни и колеса третьего плане-

тарного ряда εα1 = 0,845 и εα2 = 0,708, коэффициент торцевого перекрытия передачи εα = 1,552 (см.раздел 6.2.).


KI			2 1					2 0,845		0, 476;
KI			z1tg tw					28 tg 21,72		0, 476;
			z1tg tw					28 tg 21,72
K		K			1		0, 476		0,845	0,568.
K	II	K		I			0, 476			0,568.
	II			I		2		0,708
						2

134


	1 0,5K			0,5		KI		KI2		1 0,5 0, 476 0,5		0, 476		0, 4762		1,072;
I		I
						u		3u				1,893 3 1,893

	1 0,5K				0,5		KII		KII2		1 0,5 0,568 0,5		0, 468		0,5682		0,809.
II			II												3 1,893
							u		3u		1,893

k1 1,6 4200HB 1,6 4590200 1, 22;

k 2 1,6 4200HB 1,6 4590200 1, 22;

где перевод твердости по Роквелу в твердость по Бринелю можно осуществить с помощью графи-

ка на рисунке 3.3.2.

Допускаемые контактные напряжения для зоны I σНРI определяются как меньшее из двух значений:

μk1σНР1 =1,22·1115 = 1360 МПа и σНР2 = 1011 МПа,

т.е.

σНРI = 1011 МПа.

Допускаемые контактные напряжения для зоны II σНРII определяются как меньшее из двух значений:

μk2σНР2 =1,22·1011 = 1233 МПа и σНР1 = 1115 МПа,

т.е.

σНРII = 1115 МПа.

Таким образом,

0,845 1,072 10112 0,708 0,809 11152 1023 МПа.

HPПР3( ПРЯМ )	1,552

Расчет для реверсивного действия нагрузки

МЦК

В этом случае нагрузка, действующая на зубчатое зацепление, также переменна, и ее изме-

нение можно считать ступенчатым.

Эквивалентное число циклов перемены напряжений

NHE H NHO .

Количество нагружений в соответствии с заданным сроком службы (см.таблицу 6.7)

NK = NМЦКПР3(I) + NМЦКПР3(II) + NМЦКПР3(III) + NМЦКПР3(IV) + NМЦКПР3(V) + NМЦКПР3(IX) +

+ NМЦКПР3(ЗХ) = 4,05·106 + 21,5·106 + 12,1·106 + 13,5·106 + 11,02·106 + 194,4·106 +

+ 1,38·106= 257,9·106 > NHO =120·106.

Поэтому коэффициент, учитывающий характер циклограммы нагружения, при ступенчатом изме-

нении нагрузки, переменной частоте вращения (см.таблицу 6.7) и NK > NHO

135

Mi H M H

NЦi

M H (1 H )

NHO

Zvi

В этом случае последовательно определяются суммы μH1, μH2, μH3, … до тех пор, пока не будет

выполнено условие

Mk 1

M H

где αHG = 0,75.

Динамическая добавка

H wHV bw .

FtH KА

Удельная динамическая сила

wHV H g0V auw .

Расчетный момент MН = MМЦКПР3(I) = 138,7 Нм (см.таблицу 6.7).

Обороты МЦК, соответствующие расчетному моменту, nН = nМЦКПР3(I) = 750 об/мин

(см.таблицу 6.7).

Окружная скорость на делительном диаметре, соответствующая расчетному моменту,

V = 3,34 м/с (см.таблицу 6.7).

Межосевое расстояние aw = 64,213 мм (см.раздел 6.2).

Передаточное отношение u = 1,89 (см.раздел 6.2).

Делительный диаметр d2МЦКПР3 = 83,591 мм (см.раздел 6.2).

w 0, 04 4, 7 3, 34

64, 213

3, 66,

HV	1,89

где VМЦК-САТПР3(I) определяется по таблице 6.7.

Для трансмиссий автомобилей, работающих совместно с многоцилиндровыми поршневыми двигателями KA = 1,75.

F	2000M H		2000 138,7	3318,5 Н

tH	d1МЦКПР3	83,591

и при bw = 20 мм

136

wHV bw

3,66 20

0,012.

FtH KÀ

3318,5

1,75

0,925V 0,05

0,925 3,340,05

0,983;

VМЦК САТПР3( I )

МЦК САТПР3( I )

Таким образом,

M МЦКПР3( I ) H M H

МЦКПР3( I )

H 1

NМЦКПР3( I )

)

vМЦК САТПР3( I )

138,7 0,012 138,7

750

0,983 6

4,05 106

750

0,034;

138,7(1 0,012)

0,983

120 10

где значения моментов, оборотов и циклов перемены напряжений взяты из таблицы 6.7.

Проверка окончания суммирования

M МЦКПР3( ЗХ )

138,7

HG 3

H 1 0,753 0,034

0, 24;

1,0;

M H

138,7

т.е.

M МЦКПР3( ЗХ )

M H

H 1

и расчет коэффициента μH следует продолжить.

0,925 1,090,05 0,929;

VМЦК САТПР3(ЗХ )

M МЦКПР3( ЗХ ) H M H

МЦКПР3( ЗХ )

H 2 H 1

NМЦКПР3( ЗХ )

)

vМЦК САТПР3( ЗХ )

255 3

138,7 0,012 138,7

0,983 6 1,38 106

750

0,034

0,05;

138,7(1 0,012)

120 10

0,929

где значения моментов, оборотов и циклов перемены напряжений взяты из таблицы 6.7.

Проверка окончания суммирования

M МЦКПР3(V )

H 2

0,753

0,05 0, 276;

83, 2

0,6;

M H

138,7

т.е.

M МЦКПР3(V )

H 2

M H

137

и расчет коэффициента μH следует продолжить.

ZVМЦК САТПР3(V ) 0,925 1,090,05 0,929;

									n	МЦКПР3(V )			3
		M МЦКПР3(V ) H M H																			6

H 3 H 2											n						Z					NМЦКПР3(V )
H 3 H 2
																			vH
												H							vH
			M	H	(1		H	)							Z							N	HO
				H			H									vМЦК САТПР3(V )							HO

		83, 2 0,012 138,7				255			3				6
										0,983				11,05 106
						750				0,983				11,05 106
	0,05					750														0,077;
	0,05																	6		0,077;
			138,7(1 0,012)								0,929			120			10

Проверка окончания суммирования

M МЦКПР3( II )

69,33

HG 3

H 3

0,753 0,077

0,319;

0,5;

M H

138,7

т.е.

M МЦКПР3( II )

M H

H 3

и расчет коэффициента μH следует продолжить.

0,925 4, 440,05 0,997

VМЦК САТПР3( II )

МЦКПР3( II ) H M H

МЦКПР3( II )

H 4 H 3

МЦКПР3( II )

)

vМЦК САТПР3( II )

69,33 0,012 138,7

1995

0,983 6

21,5 106

750

0,077

0,1;

138,7(1 0,012)

0,997

120 10

Проверка окончания суммирования

M МЦКПР3( IV )

69,33

3 H 4 0,753

0,1 0,348;

0,5;

M H

138,7

т.е.

M МЦКПР3( IV )

M H

H 4

и расчет коэффициента μH следует продолжить.

ZVМЦК САТПР3( IV ) 0,925 2, 210,05 0,962;

138

				МЦКПР3( IV ) H M H			nМЦКПР3( IV )
			M
			M					nH
H 5 H 4								nH
H 5 H 4				M H (1 H )
				M H (1 H )


		69,33		0,012 138,7	500	3		0,983 6

					750
	0,1				750
	0,1		138,7(1 0,012)
			138,7(1 0,012)					0,962

Проверка окончания суммирования

HG 3 H 5 0,7530,113 0,363;

т.е.

3
			6	NМЦКПР3( IV )
		ZvH
		ZvH

	Z			N	HO
		vМЦК САТПР3( IV )			HO

11,02 106 0,113; 120 106

M МЦКПР3( III ) 46, 25 0,33; M H 138,7

M МЦКПР3( IХ )

H 5

M H

и расчет коэффициента μH следует прекратить.

Таким образом

H H 5 0,113.

В итоге

NHE = 0,113·120·106 = 13,56·106.

Коэффициент долговечности

120 106

1, 44.

13,56 106

Предел контактной выносливости поверхностей зубьев МЦК

H lim

1, 44 1380 1985 МПа.

Коэффициент, учитывающий окружную скорость зубчатого венца, определяется по формуле

ZV ZМЦК САТПР2( I ) 0,983.

Допускаемые контактные напряжения для зубьев МЦК третьего планетарного ряда

HP 2 19851, 2 1,0 0,983 1,0 1,0 1625 МПа.

Сателлиты

Эквивалентное число циклов перемены напряжений

NHE H NHO .

Количество нагружений в соответствии с заданным сроком службы (см.таблицу 6.7)

NK = NСАТПР3(I) + NСАТПР3(II) + NСАТПР3(III) + NСАТПР3(IV) + NСАТПР3(V) + NСАТПР3(IX) +

+ NСАТПР3(ЗХ) = 2,60·106 + 6,91·106 + 7,8·106 + 8,61·106 + 6,8·106 + 124,8·106 +

139

+ 0,87·106= 158,39·106 > NHO =120·106.

Поэтому коэффициент, учитывающий характер циклограммы нагружения, при ступенчатом изме-

нении нагрузки, переменной частоте вращения (см.таблицу 6.7) и NK > NHO

H M H

NЦi

M H (1 H )

NHO

Zvi

В этом случае последовательно определяются суммы μH1, μH2, μH3, … до тех пор, пока не будет выполнено условие

Mk 1 HG 3 Hk .

M H

где αHG = 0,75.

Динамическая добавка

	wHV bw	.
H	FtH KА
	FtH KА

Удельная динамическая сила

wHV H g0V auw .

Расчетный момент MН = MСАТПР3(I) = 73,28 Нм (см.таблицу 6.7).

Обороты МЦК, соответствующие расчетному моменту, nН = nСАТПР3(I) = 1444 об/мин

(см.таблицу 6.7).

Окружная скорость на делительном диаметре, соответствующая расчетному моменту,

V = 3,34 м/с (см.таблицу 6.7).

Межосевое расстояние aw = 64,213 мм (см.раздел 6.2).

Передаточное отношение u = 1,89 (см.раздел 6.2).

Делительный диаметр d2САТПР3 = 44,161 мм (см.раздел 6.2).

w 0, 04 4, 7 3, 34

64, 213

3, 66.

HV	1,89

Для трансмиссий автомобилей, работающих совместно с многоцилиндровыми поршневыми двигателями KA = 1,75.

140

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 1314 / 2314 15 16 17 18 19 20 21 22 23 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке Литература

#
27.02.202548.71 Кб10Приложение 1 Допускаемые напряжения.docx
#
27.02.202515.52 Кб8Приложение 2 Расчет по PKP4.docx
#
27.02.202513.74 Кб10Приложение 3 Расчет эвольвентных шлицов.xlsx
#
27.02.202515.28 Кб8Приложение 4 (1,6).docx
#
27.02.202512.97 Кб8Приложение 5 (3,04).docx
#
27.02.202514.26 Mб9Расчет и проектироване ПКП.pdf