1 – Тупиковые, однотрансформаторные ПС, при питании короткой линией, без ответвлений
3Н – Тупиковые или ответвлительные, однотрансформаторные ПС, при необходимости отключения сломанного тр-ра от Вл, питающей несколько ПС
4Н – Тупиковые или ответвлительные, двухтрансформаторные ПС,, питаемые по двум ВЛ
5Н – Проходные, двухтрансформаторные ПС с двухсторонним питанием, при необходимости сохранения нормального режима работы обоих тр-ов при КЗ на ВЛ
5АН – Проходные, двухтрансформаторные ПС с двухсторонним питанием, при необходимости сохранения транзита при КЗ в тр-ре, отключения одного из тр-ов в течении суток
6– Ответвлительные и проходные, однотрансформаторные ПС с двухсторонним питанием. Наяало боле сложной схемы
7– Для двух - трансформаторных ПС питаемых по 2- м ВЛ, при необходимости секционирования транзитной ВЛ
21.01.2025 15:17
9 – Для ПС с наличием парных ВЛ и ВЛ, резервируемых от других ПС, нерезервируемых ВЛ, но не более одной на секцию, при отсутствии требований сохранения в работе всех присоединений при выводе в ревизию секции шин.
12 – В РУ с 5- ю и более присоединениями, не допускающими даже кратковременную потерю напряжения на присоединении при плановом выводе выключателей из работы. В РУ с устройствами для плавки гололеда. При наличии других обоснований.
13 – При 5 и более присоединениях, повышенных требованиях к сохранению в работе присоединений, но допускающих потерю напряжения при повреждении в зоне сборных шин на время оперативных переключений по переводу присоединений на другую систему шин.
14 – Тоже, что и для схем 13 Н мощны х узловых ПС с 3-4- я трансформаторами и числом присоединений более 15. При реконструкции и наличии других обоснований.
15– Для обеспечения 100% резервирования подключения ВЛ (через 2 выключателя). При реконструкции и наличии других обоснований.
16– Применяется для РУ подстанций при 5 и более линиях, подключаемых в «полуторную» цепочку, при необходимости подключения ВЛ через 2 выключателя
17– Применяется при 6 и более присоединениях, при повышенных требованиях к обеспечению надежного подключения присоединений. При других обоснованиях
17)Схемы замещения ЛЭП и их параметры.
- Основной вид -П-образная схема замещения
-При расчете установившегося режима в сетях <=220 кВ Gл (активная проводимость) не учитывается (рис. А)
-Для большинства расчетов в сетях 110-220 кВ Gл не учитывается, а вместо Bл (емкостная проводимость) берется Qс (реактивная или зарядная мощность) (рис. Б)
-Для сетей <=35 кВ Qc не учитывается (рис. В)
-Для сетей <=10 кВ в линии учитывается только Rc (активное сопротивление) (рис. Г)
21.01.2025 15:17
При двух линиях сопротивления делятся на два, а мощности умножаются на два
Параметры схемы замещения
- Сопротивления (Rл, Xл)
Если есть справочные данные (r0, x0 – удельные сопротивления. l – длина линии)
∙Rл = r0*l
∙Xл = x0*l
Если нет справочных данных – еще ищем удельные сопротивления
∙r0 = Fp = 1000y × F , p - удельное сопротивление, F - поперечное сечение провода или жилы кабеля, y - удельная проводимость.
∙x0 = 0,1445×lg( DRср ) + 0, 0157μ , R - радиус провода, Dср – среднегеометрическое
расстояние между фазными проводами, μ - относительная магнитная проницаемость материала провода.
- Проводимости (Gл, Bл)
Если есть справочные данные (g0, b0 – удельные проводимости. l – длина линии)
∙Bл = b0*l
∙Gл = g0*l
Если нет справочных данных – еще ищем удельные проводимости
∙ |
g0 = ( |
P20 ) ×10−3 , |
P - потери активной мощности на «корону» на 1 км, Uф2 - напряжение |
|||||
|
фазы. |
Uф |
|
|
|
|
||
∙ |
7,58 |
|
) ×10− |
|
|
|||
b0 = ( |
|
|
6 |
, R - радиус провода, Dср – среднегеометрическое расстояние между |
||||
lg( |
Dср |
) |
|
|||||
|
|
R |
|
|
|
|||
фазными проводами.
- Зарядная (реактивная) мощность (Qc)
21.01.2025 15:17
∙Qc = 12 ×l ×b0 ×Uном2 = 12 × Вл ×U
18)Каталожные данные трансформаторов, основные понятия и определения.
Удвухобмоточных это:
∙Номинальная мощность (Sном) – мощность трансформатора, которой он может быть нагружен при номинальных температурных условиях охлаждающей среды.
∙Номинальные напряжения обмоток (Uвн, Uнн) – это напряжения между выводами обмоток при холостом ходе трансформатора.
∙ |
Потери активной мощности в режиме короткого замыкания ( Pк) – Мощность, |
∙ |
потребляемая трансформатором в режиме короткого замыкания. |
Потери активной мощности в режиме холостого хода ( Pх) – потери в металле провода. |
∙Напряжение короткого замыкания (Uк, %) – соотношения величин напряжений номинального и короткого замыкания.
∙Ток холостого хода (Iх, %) – Потребляемый из сети ток.
Утрехобмоточных и автотрансформаторов
∙Номинальная мощность (Sном) – мощность трансформатора, которой он может быть нагружен при номинальных температурных условиях охлаждающей среды.
∙Номинальные напряжения обмоток (Uвн, Uсн, Uнн) – это напряжения между выводами обмоток при холостом ходе трансформатора.
∙ |
Потери активной мощности в режиме короткого замыкания ( Pкв-с, Pкв-н, Pкс-н) – |
∙ |
Мощность, потребляемая трансформатором в режиме короткого замыкания. |
Потери активной мощности в режиме холостого хода ( Pх) – потери в металле провода. |
∙Напряжение короткого замыкания (Uкв-с, Uкв-н, Uкс-н, %) – соотношения величин напряжений номинального и короткого замыкания.
∙Ток холостого хода (Iх, %) – Потребляемый из сети ток.
19)Схема соединения обмоток автотрансформатора. Типовая и номинальная мощность автотрансформаторов.
Все автотрансформаторы имеют соединение трех фаз обмоток ВН и СН в звезду и образуют общую для обоих напряжений нулевую точку, заземляемую наглухо. У автотрансформатора обмотки ВН (АХ) и СН (аХ) электрически связаны, а обмотка НН имеет с обмотками ВН и СН обычную трансформаторную связь. Часть фазной обмотки, заключенная между выводами А и а (В и b, С и с), называется последовательной, а между выводами а и Х (b и Y, c и Z) - общей. На рисунке показано распределение токов в одной фазе при работе автотрансформатора в понижающем режиме.
21.01.2025 15:17
|
|
|
|
æ |
|
U2 |
ö |
|
æ |
|
1 |
ö |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
- Типовая мощность ( SТ = |
3I1 |
×U1 |
ç1 |
- |
÷ |
= SATном |
×ç1 |
- |
÷ ) – это та часть мощности |
||||
U1 |
|
||||||||||||
|
|
|
|
è |
|
ø |
|
è |
|
KAT ø |
|||
автотрансформатора, которая передается электромагнитным путем.
- Номинальная мощность (Sат ном = 
3I1 ×U1 ) – номинальная мощность трансформатора.
Очевидно, что Sт < Sат ном , поэтому выражение (1 – 1 / Кат) называют коэффициентом выгодности, α . Тогда Sт = α Sат ном
20)Схема замещения двухобмоточного трансформатора и её параметры.
Схема замещения является Г-образной.
-Для сети с Uв-н>=330 кВ используется схема на рисунке А.
-Для сети с Uв-н<=220 кВ используется схема на рисунке Б.
Параметры
∙ |
Rт = R1 + R’2 = |
DРк ×Uвн2 |
. R1, R’2 – активные сопротивления первичной и вторичной, |
||||||
|
ST2ном |
||||||||
|
приведенной к первичной обмоток. DРк – потери активной мощности в режиме |
||||||||
|
короткого замыкания. Uвн2 – напряжение обмотки высшего напряжения. ST2ном - |
||||||||
|
номинальная мощность трансформатора. |
||||||||
|
|
|
|
uк ,% ×Uвн2 |
|||||
∙ |
Хт = Х1 + Х’2 = |
100 × STном |
. X1, X’2 – индуктивного сопротивления рассеяния первичной |
||||||
|
обмотки и приведенного к ней индуктивного сопротивления вторичной обмотки. |
||||||||
|
uк ,% – напряжение короткого замыкания. |
||||||||
∙ |
GT |
= |
Р2x . Рx |
– активная мощности в стали трансформатора (каталожные данные) |
|||||
|
|
|
Uвн |
|
|
|
Ix ,% |
|
|
∙ |
BT |
= |
Q2 x . DQx |
– потери реактивной мощности ( |
× STном ) |
||||
|
|||||||||
|
|
|
Uвн |
|
|
100 |
|
||
∙DSТ = DРТ + j × DQТ – потери мощности в трансформаторе
21)Схема замещения трансформатора с расщепленной обмоткой и её параметры.
21.01.2025 15:17
-Общее активное сопротивление автотрансформатора определяется по потерям мощности в режиме короткого замыкания в обмотках высокого и среднего напряжения, имеющих электрическую связь.
-Активные сопротивления обмоток ВН и СН будут равны, если мощности потерь для них одинаковы.
-Активное сопротивление обмотки низкого напряжения зависит от ее мощности и определяется из соотношения.
21.01.2025 15:17
22)Схема замещения трехобмоточного трансформатора, ее параметры.
-Активное сопротивление обмоток: Rт1 = Rт2 = Rт3 = 0,5 Rобщ.
-Потери мощности и активные сопротивления каждой обмотки
21.01.2025 15:17
- Индуктивное сопротивление и токи короткого замыкания
- Проводимости без изменений
GT |
= |
Р2x . |
Рx |
– активная мощности в стали трансформатора (каталожные данные) |
|||
|
|
Uвн |
|
|
Ix ,% |
|
|
BT |
= |
Q2 x . |
Qx |
– потери реактивной мощности ( |
× STном ) |
||
|
|||||||
|
|
Uвн |
|
100 |
|
||
- Потери трансформатора в стали тоже не меняются |
|||||||
DSТ = DРТ |
+ j × DQТ – потери мощности в трансформаторе |
||||||
23) Схема замещения автотрансформатора, ее параметры.
21.01.2025 15:17
-Активное сопротивление обмоток: Rт1 = Rт2 = Rт3 = 0,5 Rобщ.
-Потери мощности и активные сопротивления каждой обмотки
- Индуктивное сопротивление и токи короткого замыкания
21.01.2025 15:17
- Проводимости без изменений |
|
|
|||||
GT |
= |
Р2x . |
Рx |
– активная мощности в стали трансформатора (каталожные данные) |
|||
|
|
Uвн |
|
|
Ix ,% |
|
|
BT |
= |
Q2 x . |
Qx |
– потери реактивной мощности ( |
× STном ) |
||
100 |
|||||||
|
|
Uвн |
|
|
|
||
- Потери трансформатора в стали тоже не меняются
DSТ = DРТ + j × DQТ – потери мощности в трансформаторе
24)Определение потерь мощности в двухобмоточном трансформаторе.
Мощность потерь в режиме холостого хода складывается из мощности потерь в магнитопроводе на вихревые токи и гистерезис, Рх; мощности, идущей на намагничивание стали, Qх; мощности потерь в первичной обмотке, обусловленных током холостого хода. Но при холостом ходе Iх<< Iв ном, - следовательно, мала мощность потерь в первичной обмотке по сравнению с потерями в магнитопроводе. Поэтому для трансформаторов с номинальной мощностью более 1 кВА учитываются только потери в стали:
DSТ = DРТ + j × DQТ
21.01.2025 15:17