- •Обозначения
- •Введение
- •1. Оцифровка экспериментальных данных
- •3. Определение расходных параметров
- •4. Определение истинных параметров
- •4.1. Нормативный метод
- •4.2. Расчет через коэффициент скольжения
- •4.3. Метод модели потока дрейфа
- •4.4. Истинные параметры
- •4.5. Методика Миропольского
- •5. Расчет коэффициента теплоотдачи
- •5.1. Экономайзерный участок
- •5.2. Зона поверхностного кипения
- •5.3. Участок ухудшенного теплообмена
- •5.3.1. Итерации по методике з.Л. Миропольского
- •5.3.2. Формула о.В. Ремизова
- •5.3.3. Нормативный метод
- •5.4. Пароперегревательный участок
- •6. Расчет гидравлического сопротивления
- •6.1. Нивелирный перепад давления
- •6.2. Потери давления на ускорение
- •6.3. Потери давления на трение
- •6.3.1. Однофазный поток
- •6.3.2. Гомогенное приближение
- •6.3.3. Реальный двухфазный поток
- •Заключение
4. Определение истинных параметров
4.1. Нормативный метод
Данный метод использует для определения параметров номограммы. Для определения истинного объемного паросодержания необходимо определить коэффициент С.
Сам коэффициент С определим по рисунку 4.
Рисунок 4 – Номограмма для нормативного метода
При
получаем С = 0,99. А для
определим
по номограмме.
Также введем поправку к :
и найдем расходную плотность смеси, зависящую от истинного объемного паросодержания, по формуле:
Полученные значения занесем в таблицу 6.
Таблица 6 – Истинные параметры по нормативному методу
z, м |
|
|
|
1,1 |
3,92 |
0,00 |
543,6 |
1,2 |
4,05 |
0,04 |
526,9 |
1,4 |
4,32 |
0,12 |
493,4 |
1,6 |
4,60 |
0,19 |
464,0 |
1,8 |
4,88 |
0,26 |
438,0 |
2,0 |
5,16 |
0,31 |
414,7 |
2,2 |
5,43 |
0,37 |
393,8 |
2,4 |
5,71 |
0,41 |
374,9 |
2,6 |
5,99 |
0,45 |
357,8 |
2,8 |
6,27 |
0,49 |
342,2 |
3,0 |
6,54 |
0,53 |
328,0 |
3,2 |
6,82 |
0,56 |
314,8 |
3,4 |
7,10 |
0,59 |
302,8 |
3,6 |
7,37 |
0,61 |
291,6 |
3,8 |
7,65 |
0,64 |
281,2 |
4,0 |
7,93 |
0,66 |
271,6 |
4,2 |
8,21 |
0,69 |
262,6 |
4,4 |
8,48 |
0,71 |
254,2 |
4,6 |
8,76 |
0,72 |
246,3 |
4,8 |
9,04 |
0,74 |
238,9 |
5,0 |
9,32 |
0,76 |
231,9 |
5,2 |
9,59 |
0,78 |
225,4 |
5,4 |
9,87 |
0,79 |
219,2 |
5,6 |
10,15 |
0,81 |
213,4 |
5,8 |
10,43 |
0,82 |
207,8 |
6,0 |
10,70 |
0,83 |
202,6 |
6,2 |
10,98 |
0,84 |
197,6 |
6,4 |
11,26 |
0,85 |
192,9 |
6,6 |
11,53 |
0,87 |
188,4 |
6,8 |
11,81 |
0,88 |
184,1 |
7,0 |
12,09 |
0,89 |
180,0 |
z, м |
, |
|
, |
7,2 |
12,37 |
0,91 |
172,4 |
7,4 |
12,64 |
0,91 |
168,6 |
7,6 |
12,92 |
0,92 |
165,0 |
7,8 |
13,20 |
0,93 |
161,5 |
8,0 |
13,48 |
0,94 |
158,2 |
8,2 |
13,75 |
0,95 |
155,0 |
8,4 |
14,03 |
0,95 |
151,9 |
8,6 |
14,31 |
0,96 |
149,0 |
8,8 |
14,59 |
0,97 |
146,1 |
9,0 |
14,86 |
0,98 |
143,4 |
9,2 |
15,14 |
0,98 |
140,8 |
9,4 |
15,42 |
0,99 |
138,3 |
9,6 |
15,69 |
0,99 |
135,8 |
9,8 |
15,97 |
1,00 |
133,5 |

,
,