2.5.Определяем размеры червяка и червячного колеса:

d₁ = mq ; d₂ = mz₂ ;

d_w1 = mq ; d_w2 = m(z₂ + 2x₂)

d_a1 = m (q + 2) = d₁ + 2m; d_a2 = m (z₂ + 2 + 2x₂);

d_f1 = m (q – 2,4) = d₁ – 2,4m ; d_f2 = m (z₂ – 2,4 + 2x₂) ;

b₁ > (11+ 0,06z₂)m - для z₁ = 1 или 2 b₂<0,75 d_a1 - для z₁ = 1 или 2

b₁ > (12,5+0,09z₂)m для z₁ = 4 b₂< 0,67d_a1 - для z₁ = 4

При наличии коэффициента смещения длину нарезанной части червяка b₁, ширину венца b₂ и наибольший диаметр червячного колеса выбираем из соотношений:

Гост 19650 – 74 таблица 2

Коэффициент. смещения X	Число заходов червяка
	Z1 = 1	Z1 = 2	Z1 = 4
+ 1,0	b1 > (12 + 0,10Z2)m		b1 > (13,0 + 0,10Z2)m
+ 0,5	b1 > (11 + 0,10Z2)m		b1 > (12,5 +0,10 Z2)m
- 0,5	b1 > (8 + 0,06Z2)m		b1 > (9,5 + 0,09 Z2)m
- 1,0	b1 > (10,5 + Z1)m		b1 > (10,5 + Z1)m
dmax2	<da2+2m	<da2+1,5m	< da2 + m
b2	< 0,75 da1		< 0,67da1

Для шлифуемых и фрезеруемых червяков длину b₁ следует увеличить:

На 25 мм. при m < 10 мм, на 35 – 40 мм. при m = 10 – 16 мм, на 50 мм при m > 16 мм.

3. Силы действующие в зацеплении:

F_t1 = F_t2 = F_t =2 10³ T₁/d_m1 = 2 10³ Т₂/d_m2 - окружная сила, Н.

Радиальные и осевые силы зависят от характера зацеплени и для шестерни и колеса соответственно равны: F_r2 = F_a1; F_a2 = F_r1.

3.1.В прямозубой передаче силы на шестерне:

- радиальная сила F_r1 = F_t tqα cosδ₁

- осевая сила F_a1 = F_t tqα sinδ₁

3.2.В передаче с круговым зубом:

- радиальная F₁ = F_t (tqα cosδ₁ – sinβ sinδ₁)/cosβ ;

- осевая F_a2 = F_t (tqα sinδ₁ + sinβ cosδ₁)/cosβ ;

4. Проверочный расчет передачи на контактную прочность.

4.1.Ориентировочная скорость скольжения в зацеплении:

_ск = 4,5 10^-3_1 Т₂

4.2.Определяем допускаемые контактные напряжения для зубьев колес, изготовленных из оловянистых бронз, из условия обеспечения контактной выносливости:

_н= _{н lim}·Z_N ,

где σ_нlim – предел контактной выносливости поверхностей зубьев, определяемой по табл. в зависимости от материала и твердости поверхности витков червяка; Z_N = 0,67 – коэффициент долговечности (для оловянистых бронз) и >1,15 (для безоловянистых бронз и латуней)

[σ]_Н = σ_Нlim Z_N <4 σ_т – для оловянистых бронз

Если σ_Нlim меньше [σ]_Н более чем на 15%, то целесообразно подобрать материал, для которого σ_Нlim~[σ]_Н, или следует принять меньшее межосевое расстояние и вновь определить контактное напряжение фактическое σ_Нlim

, где d_W1= m(q + 2х) – начальный диаметр червяка;

К_Н = К_Нβ К_Нυ.

4. Определяют КПД передачи

5. Определяем допускаемые напряжения при изгибе

[σ]_F = σ_Flim Y_N, где 0,54 <Y_N<1 -для колес , изготовленных из бронз,

Y_N = 1 – для колес, изготовленных из чугуна.