Кабановского месторождения
.pdf
54
Рис 2.2
Консорциум « Н е д р а »
55
Порядок выполнения расчета:
1.Задаемся первым давлением схождения, которое для нефтегазовых систем должно быть не менее 35 МПа, но обязательно больше, чем давление в сепораторе. По справочным данным находим константы равновесия всех компонентов газа.
2.Рассчитываем состав смеси, поступающей в сепаратор:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
120 |
|
|
|
|
1 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
Zi0 |
= |
Y i0 |
|
− |
|
|
|
|
1 − |
|
|
||||||||
|
|
|
1 |
|
0,11 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Г 0 +120 |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
н |
|
Ki |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
4 = 0.1785 ∙ [1 − |
|
|
|
|
|
|
120 |
|
|
∙ (1 − |
|
|
1 |
)] = 0,0646 |
||||||||
0.01060.11 ∙ 30,2 + 120 |
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
6,5 |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 2.3 |
|
|
Объемный состав исходной смеси на входе в сепаратор. |
||||||||||||||||||||
|
Zi.0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
0,0097 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
0,0057 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
0,0721 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
0,0646 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
0,1854 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
|
0,0411 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7 |
|
0,1447 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
|
0,1060 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9 |
|
0,1293 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
|
0,1564 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11 |
|
0,0592 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Консорциум « Н е д р а »
56
12 |
0,0190 |
|
0,99 |
|
|
3. Определяем, в каком состоянии находится исходная смесь на входе в сепаратор – в однофазном или двухфазном.
∑ ∙ ≤
=
n
∑ Zi0 ∙ Ki = 0,99 ≤ 1
i=1
Исходная смесь является жидкостью :
V = 0, L = 1, Xi0, Yi0 = 0
4. Определяем мольные составы фаз внутри сепaратора.
Zi0
i = L + Ki ∙ (1 − L)
0.06462 = 1 + 6,5 ∙ (1 − 1) = 0.0646
Zi0 Ki
i = L + Ki ∙ (1 − L)
(2.14)
(2.15)
Консорциум « Н е д р а »
57
0.0646 ∙ 6,52 = 1 + 6,5 ∙ (1 − 1) = 0,323
Таблица 2.4
Мольные составы фаз внутри сепаратора.
Xi |
Yi |
0,0097 |
0,007 |
0,0057 |
0,017 |
0,0721 |
0,189 |
0,0646 |
0,420 |
0,1854 |
0,334 |
0,0411 |
0,033 |
0,1447 |
0,094 |
0,1060 |
0,025 |
0,1293 |
0,026 |
0,1564 |
0,018 |
0,0592 |
0,003 |
∑X = 0,9913 |
∑Y =1,167 |
|
|
5. Вследствие приближенности решения уравнений и некоторой неравновесности разгазирования нефти в сепараторах фактический состав жидкости обогащен легкими углеводородами, а фактический состав газовой фазы обогащен тяжелыми углеводородами, в результате суммы значений Xi и Yi, как правило, отличаются от единицы, что требует перед проведением дальнейших расчетов осуществления соответствующей корректировки. Поскольку основным компонентом газовой фазы, как правило, является метан, он же составляет основную долю легких углеводородов, оставшихся в жидкости, то корректировку (для упрощения задачи) проводят исключительно по метану (
=
1
).
Консорциум « Н е д р а »
58
Для жидкой фазы необходимую поправку вычисляют по формуле:
= У −1,000 = 1,167 −1 = 0,167
если
Xi 1 |
по формуле: |
|
= 1,000 − Уi
В первом случае откорректированная мольная доля метана находится по формуле:
|
= − ∆ |
|
XiOTK = −0.167
6. Рассчитаем молярную массу отсепарированной нефти:
Мн |
= 0,2 |
|
0,11 |
|
н |
||||
|
н |
|
МН = 0,2∙887∙10,640,11 =230,1 7. Молекулярную массу остатка определяют по формуле института «Гипровостокнефть»:
(2.16)
М0 =1,011 Мн +60
М0 =332,45
8. Зная максимальную нагрузку на сепаратор по жидкости ( G ) и обводненность продукции максимальную нагрузку на сепаратор по нефти:
н
, найдем
Консорциум « Н е д р а »
Q |
= Qж (1 − ) |
н |
н |
QH =1000 ∙(1-0,8) =200 м3/сут
59
(2.17)
11. Принимая плотность нефти в сепараторе равной плотности отсепарированной нефти (для создания необходимого запаса надежности), найдем массовую нагрузку сепаратора по нефти:
|
= Q |
|
G Н |
н |
н |
|
GH =200∙ 887=177400 кг/сут =2,05 кг/с
Результаты расчета.
Qрасч = 200 м^3/сут <Qреал = 1000 м^3/сут.
(2.18)
Сепаратор перегружен, необходимо установить дополнительный сепаратор.
Механический расчет Нефтегазоосепаратор предназначен для сепарации нефти и попутного газа в промысловых установках подготовки
нефти к транспорту.
Условное (расчетное) давление в аппарате – 6 кгс/см2 (0,6 Мпа).
Расчетная температура стенки – +100С (373К).
Рабочая среда – газ. Характеристика среды взрывоопасная, высокотоксичная.
Максимальная производительность сепаратора 5000 тыс.нм3/год.
Рабочий объем аппарата – 180 м3. Номинальный – 200 м3.
Консорциум « Н е д р а »
60
Расчет обечайки, работающей под избыточным внутренним давлением:
Материал обечайки сталь 16ГС ГОСТ 5520-79;
Температура стенки расчетная 100 С;
D= 1600 мм |
- внутренний диаметр сосуда или аппарата; |
|
|
P=1,6 МПа |
- избыточное расчетное внутреннее давление; |
|
[σ ]= 160 МПа - допустимое напряжение при расчетной температуре;
р=1,0 – коэффициент прочности продольного сварного шва;
Расчет:
Исполнительная толщина стенки обечайки:
S≥
где
Sr+C
C=2,8 мм
- сумма прибавок к расчетной толщине стенки
Принимаем
С=С |
+С |
2 |
+С |
3 |
1 |
|
|
где
С2=
С3=
С = 2 мм |
- прибавка к расчетной толщине обечайки для компенсации коррозии и эрозии; |
||
1 |
|
|
|
|
|
|
|
0,8 мм |
- прибавка для компенсации минусового допуска; |
||
|
|
||
0 мм |
- прибавка технологическая. |
||
|
|||
С = 2 + 0,8 = 2,8 мм
Sr=8,04 мм
- расчетная толщина стенки обечайки;
Консорциум « Н е д р а »
61
Sr = |
P D |
|
|
|
||
σ |
|
− P |
|
|
||
2 |
p |
|
|
|||
|
|
|
|
|
||
Sr = |
1,6 1600 |
= 8,04 |
мм |
|||
160 1−1,6 |
||||||
2 |
|
|
||||
Принимаем |
S=12 мм |
|
||||
|
|
|
||||
Допускаемое избыточное внутреннее давление:
P = |
2 σ P (S − C ) |
|
|
|
D + (S − C ) |
|
|||
|
|
|||
P = |
2 160 1 (12 − 2,8 ) |
= 1,829 МПа |
||
1600 + (12 − 2,8 ) |
||||
|
|
|||
Формулы применимы при выполнении условия:
S − C |
≤ 0,1 |
|
D |
||
|
12− 2,8 = 0,005≤ 0,1
1600
Расчет выполнен по ГОСТ 14249-80.
Расчет эллиптических днищ, работающих под избыточным внутренним давлением.
Днище по ГОСТ 6533-78, материал днища сталь 09Г2С ГОСТ 5520-79, температура стенки расчетная 100 С.
D= 1600 мм |
- внутренний диаметр сосуда; |
|
P=1,6 МПа |
- избыточное расчетное внутреннее давление; |
|
|
||
[σ ]= 160 МПа |
- допустимое напряжение при расчетной температуре; |
|
|
|
|
Консорциум « Н е д р а »
62
H= 400 мм |
- высота выпуклой части днища без учета цилиндрической части; |
|
R= 1600 мм |
- радиус кривизны в вершине днища равен: |
|||||
|
|
|
|
|
||
|
D |
2 |
|
|
|
|
R = |
|
(5) |
|
|||
4 |
H |
|
||||
|
|
|
|
|||
где |
R=D |
- для эллиптических днищ с H = 0,25 |
D ; |
|||
|
|
|
||||
U=1,0 |
|
|
|
|
|
|
- коэффициент прочности сварного шва.
Расчет:
Исполнительная толщина стенки:
S1≥ S 1r +C
где |
S |
1r |
= 8,02 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
C=2,8 мм |
- |
|||
|
|
|
|
|
мм |
- расчетная толщина стенки днища; |
|
сумма прибавок к расчетной толщине стенки:
С=С1 +С 2 +С3
где |
С = 2 |
мм |
- прибавка к расчетной толщине обечайки для компенсации коррозии и эрозии; |
1 |
|
||
|
|
|
С2= 0,8 мм - прибавка для компенсации минусового допуска;
С3= 0 мм - прибавка технологическая.
С = 2 + 0,8 = 2,8 мм
S |
= |
P R |
|
σ − 0,5 P |
|||
1r |
2 |
||
|
Консорциум « Н е д р а »
63
S |
1,6 1600 |
= 8,02 мм |
|
||
1r |
2 1 160 − 0,5 1,6 |
|
|
|
|
S |
8,02 + 2,8 = 10,82 мм |
|
1r |
|
|
Принимаем S1= 12 мм
Допускаемое внутреннее избыточное давление:
|
2 |
(S −C) |
σ |
|
|
|
P = |
|
1 |
|
|
|
|
R+0,5 (S |
−C) |
|
|
|||
|
|
|
||||
|
|
1 |
|
|
|
|
P = |
2 (12 − 2,8 ) 1 160 |
= 1,834 МПа |
||||
1600 + 0,5 |
(12 − |
2,8 ) |
||||
|
|
|||||
Формулы применимы при выполнении условия:
|
S |
− C |
|
|
0,002≤ |
1 |
|
≤ 0,1 |
|
D |
||||
|
|
|||
12 − 2,8 |
= 0,005< 0,1 |
|
1600 |
||
|
0,2≤ HD ≤ 0,5
400 |
= 0,25 < 0,5 |
|
1600 |
||
|
Расчет выполнен по ГОСТ 14249-80.Расчет отстойника
Консорциум « Н е д р а »