Добавил:

COSMOS Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Национальный минерально-сырьевой университет «Горный»

Предмет:

Добыча нефти и газа

Файл:

Ильменевского месторождения

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

28.06.2024

Размер:

6.42 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 9 1011 / 1911 12 13 14 15 16 17 18 19 > Следующая >>>

Для этого найдём значения показателей

ии сравним их с табличными.

нг

		8,3 10	−3
н	=	8,3 10		= 3952		1000
н
		2,1 10	−6
			−6
г
г
		W =			G
		W =			S
					S

где

–массовый расход, кг/с;

– площадь сечения трубы, м2.

	G = Q
G	= 1,4 10	−3	850	= 1,19 кг / с

1

		D 2
	S =	вн
	S =	4
		4

			3,1415 0,104	2
S		=	3,1415 0,104
S	1	=	4
	1

= 0,0085

м	2

				W	=	1,19	= 140
				W	=		= 140
	1					0,0085
						0,0085
								Таблица 2.3
			Определение методика расчета
W,кг/м2 ∙ с		н				Методика расчета
		в

До 100	Свыше 1000				Локкарта-Мартенелли

Свыше 100	Свыше 1000					Чисхолма

Независимо	До 1000						Фриделя

Консорциум « Н е д р а »

Так как

	н		1000
	н
			г
			г

и > 100, то применяем методику Чисхолма.

Исходное уравнение:

∆ = ∆	+ ∆	∙ (Г2 − 1) ∙ { ∙ [х ∙ (1 − х)]2−		+ х2− }
∆ = ∆	+ ∆	∙ (Г2 − 1) ∙ { ∙ [х ∙ (1 − х)]2−	2	+ х2− }	(2.10)
0	0

Определим параметр Чисхолма для шероховатых труб:

Г2 = н = 850 = 708,3г 1,2

Найдем массовое газосодержание:

х = ;

где = ∙ ;

= ∙ = 1,19 ∙ 10−3 ∙ 0,25 = 2,97 ∙ 10−4 м3/с= 2,97 ∙ 10−4 ∙ 1,2 = 3,56 ∙ 10−4 кг/с

Тогда:

х = 3,56 ∙ 10−4 = 3 ∙ 10−4 2,4

Для шероховатых труб: → 0.

Наконец найдем перепад давлений:

∆ = 1850 + 1850 ∙ (708,3 − 1) ∙

Консорциум « Н е д р а »

∙ {15 ∙ [0,0003 ∙ (1 − 0,0003)]2 + 0,00032} = 1957 Па

Сравним фактические и рассчитанные перепады давления: Скв №31

∆ факт = 2000 Па; ∆ расч = 1957 Па;

∆= 1957 − 2000 = 2,15% 2000

Из расчёта делаем вывод, что трубопровод работает в нормально режиме. Погрешность между фактическими показателями и расчетными не превышают 5%, дополнительных насосов для увеличения давления не требуется. Потери незначительны, напора текущих насосов достаточно.

Консорциум « Н е д р а »

2.2 Расчет отстойника

Технологический расчет отстойника

Точный расчет отстойника с подачей эмульсии под водяную подушку.

Отстойник стоит на УПСВ. Производительность УПСВ по жидкости 16000 м3/сут. Сначала жидкость заходит в сепараторы, где происходит сепарация газа. После жидкость поступает в нефтеотстойники НО-1 5. Постоянно работает

4 отстойника, (соединенных параллельно), пятый в резерве. Поэтому расход на один аппарат 16000/4 = 400 м3/сут.

Исходные данные:

	Характеристика			Значения
1.	Реальный расход эмульсии	Q = 4000				м	3	/ сут
1.	Реальный расход эмульсии					м		/ сут


2.	Длина отстойника	L = 19,8 м

3.	Радиус отстойника	RB		= 1,5	м
4.	Высота водяной подушки	h1		= 1,25 м
5.	Максимальный взлив	h2		= 1м
6.	Минимальный взлив	h	= 0,25		м
		3			м
7.	Объемная доля дисперсной фазы до отстоя		Н	= 0,6
7.	Объемная доля дисперсной фазы до отстоя		Н
8.	Объемная доля дисперсной фазы после отстоя	К		= 0,1
9.	Плотность дисперсной среды	С =1150кг / м									3
9.	Плотность дисперсной среды


10. Плотность дисперсной фазы		Ф = 840 кг / м								3
10. Плотность дисперсной фазы


11. Вязкость дисперсной среды				= 6,5*10				−3	Па *с
11. Вязкость дисперсной среды			С	= 6,5*10					Па *с
			С

Чертеж отстойника представлен на рисунке 2.1

РАСЧЕТ:

Консорциум « Н е д р а »

Расчет базируется на ряде следующих положений, качественно описывающих реальную картину гравитационного осаждения полидисперсной эмульсии в типа В/Н в стесненных условиях в двигающей жидкости.

1.За время прохождения эмульсии от входа до выхода отстойника концентрация дисперсной фазы изменяется как вдоль аппарата, так и по его высоте.

2.За время прохождения эмульсии от входа до выхода отстойника ее вязкость изменяется как вдоль аппарата, так и по его высоте.

3.За время прохождения эмульсии от входа до выхода отстойника ее линейная скорость изменяется как

вдоль аппарата, так и по его высоте.

Такой сложный характер поведения реальной эмульсии в аппарате неизбежно требует ряда упрощений:

Консорциум « Н е д р а »

Рис 2.1

Консорциум « Н е д р а »

100

Пренебрежем толщиной входного слоя, который образуется между нефтью и водяной подушкой.

Будем вести расчет, используя понятие (	d	MIN	).

Будем считать время отстоя равным среднему времени движения эмульсии вдоль зоны отстоя.

Схема горизонтального отстойника L

DЭ

Водянаяподушка

Зная Н и К , с помощью таблице удаляются в данном отстойнике.

2.1. определяют минимальный размер капель дисперсной фазы (

d	m in

), которые

Консорциум « Н е д р а »

d м *10	−6
d м *10

101

Таблица 2.1

Усредненное распределение дисперсной фазы по d

3		5	10	20	30	40	50	60	80	100
3	4	5	10	20	30	40	50	60	80	100
											200
0,05	0,15	0,2	0,18	0,15	0,08	0,05	0,03	0,03	0,02	0,02	0,04

Для этого, вычисляют как	разницу	Н и В , двигаясь справа налево по нижней строке табл., суммируются
указанные в ячейках величины	до тех пор пока найденное слагаемое не станет равным (или минимальным не
превышая) .
		d = (d			) =10 *10	−6	;
		d = (d		m in	) =10 *10
				m in
Рассчитываются критерий Архимеда, заменял			d r на (d m in ) :
		r =	( д.ф − д.с ) * д.с * dr 3 * g

					д.с 2		;
					д.с 2		;
	r =	(1150 −840) 840 (10*10−6 )3				*9.81		= 6,4 10−5
	r =		(6,5 *10−3 )2					= 6,4 10−5
			(6,5 *10−3 )2

При r 36, следовательно режим Ламинарный.

Для Ламинарных условий оседания:

Консорциум « Н е д р а »

102

4.7

Qн

( д.ф −

д.с ) * g * d m in

1 − ср

( д.ф

− д.с ) * g * d

m in

*18

д.с

− (d

)

д.с

1 −

ср

m in

4.7

1 −

ср

1 −

* S Н

вх

− h − h )

− h

− 0,5(

−

)

−

1 − (d

)

− h )

вх

вых

ср

m in

(1150 − 840) ∙ 9,81 ∙ (10 ∙ 10−6)2

1 − 0,35

4,7

(1150 − 840) ∙ 9,81 ∙ (10 ∙ 10−6)2

= {

∙

[

] +

6.5 ∙ 10−3

∙ 18

18 ∙ 6.5 ∙ 10−3

1 − 0,35 ∙ √1 − (20 ∙ 10−6)2

1 − 0,35

4,7

12,126

1 − 0,6

∙ [

] ∙

} ∙

∙ 4,43 ∙

(3 − 1,25 − 1)

(3,6 − 1,25 − 1)

1 − 0,5(0,6 − 0,1)

1 − 0,35 ∙ √1 − (10 ∙ 10−6)

м3

= 0,0477

= 4125

сут

где

- часть аппарата занятого нефтью.

Для горизонтального отстойника:

S	н

= R2

2				− R		− sin
− R	в		− sin * cos
		180		в	180

* cos

 

;

(2.10)

= 3.14*1.52

−1.52

8,41*3,14

−1,52

80*3,14

−sin 80* cos80

= 4,3

180

− sin 8,41* cos8,41

180

где

Консорциум « Н е д р а »

103

	R	− h
= arccos	в	1
= arccos		R
		R
		в

= arccos	1,5 −1,25	= 8,41
	1,5

;

(2.11)

			R	− h
		= arccos	в	2
		= arccos		R
				R
				в
= arccos	1,5 − 0,28	= 80
= arccos	1,5	= 80
	1,5

;

(2.12)

	=	н	−	к
	=

ср			2
			2

	=	0,6 + 0,1	= 0,35
ср	=	2	= 0,35
ср

;

(2.13)

расч = 0,0477	м3	< реал = 0,0463	м3
	с		с

Вывод по технологическому расчету:

Так как реальный объем эмульсии проходящей через отстойник, меньше чем его расчетная пропускная способность при данных условиях, следовательно, аппарат справляется, недогружен.

Консорциум « Н е д р а »

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 9 1011 / 1911 12 13 14 15 16 17 18 19 > Следующая >>>

Соседние файлы в предмете Добыча нефти и газа

#
07.10.20241.51 Mб3Защита объектов транспорта и хранения нефти и газа от коррозии 6.pdf
#
07.10.20241.21 Mб3Защита объектов транспорта и хранения нефти и газа от коррозии 7.pdf
#
07.10.2024913.31 Кб5Защита объектов транспорта и хранения нефти и газа от коррозии 8.pdf
#
28.06.20243.39 Mб3Ибряевского месторождения.pdf
#
21.05.2024669.6 Кб3изомеризации парафиновых углеводородов.pdf
#
28.06.20246.42 Mб1Ильменевского месторождения.pdf
#
21.05.2024365.74 Кб4Использование водорода в процессах гидроочистки.pdf
#
26.05.20245.11 Mб2История методов проектирования нефтяных и газовых месторождений.pdf
#
28.06.20242.72 Mб1Кабановского месторождения.pdf
#
28.06.20242.57 Mб0Кабановского месторождения2.pdf
#
28.06.20243.97 Mб1Карагайского месторождения.pdf