Добавил:

COSMOS Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Национальный минерально-сырьевой университет «Горный»

Предмет:

Добыча нефти и газа

Файл:

Субботинского месторождения

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

16.06.2024

Размер:

2.21 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 67 / 107 8 9 10 > Следующая >>>

9. Технологический расчет отстойника

Настоящий расчет составлен к отстойнику нефти с диаметром корпуса 3400 мм на расчетное давление 1,0 МПа.

Отстойник установлен на НСП г. Нефтегорск.

Точный расчет отстойника с подачей эмульсии под водяную подушку

Таблица 9.1

		Исходные данные

Реальный расход эмульсии	Q		0,0526 м3/с

Длина отстойника	L		22 м

Радиус отстойника	RB		1,7 м

Высота водяной подушки	h1		1,45 м

Максимальный взлив	h2		1,35 м

Минимальный взлив	h3		0,35 м

Объемная доля дисперсной фазы	φН		0,65;
до отстоя

Объемная доля дисперсной фазы	φК		0,45
после отстоя

Плотность дисперсной фазы	ρф		1116 кг/м3

Плотность дисперсной среды	ρс		835 кг/м3

Вязкость дисперсной среды	μс		6,9·10-3 Па·с

«Консорциум « Н е д р а »

Результаты расчета

Расчет базируется на ряде следующих положений, качественно описывающих реальную картину гравитационного осаждения полидисперсной эмульсии в типа В/Н в стесненных условиях в двигающей жидкости.

За время прохождения эмульсии от входа до выхода отстойника концентрация дисперсной фазы изменяется как вдоль аппарата, так и по его высоте.

За время прохождения эмульсии от входа до выхода отстойника ее вязкость изменяется как вдоль аппарата, так и по его высоте.

За время прохождения эмульсии от входа до выхода отстойника ее линейная скорость изменяется как вдоль

аппарата, так и по его высоте.

Такой сложный характер поведения реальной эмульсии в аппарате неизбежно требует ряда упрощений:

Пренебрежем толщиной входного слоя, который образуется между нефтью и водяной подушкой.

Будем вести расчет, используя понятие (	d	MIN	).

Будем считать время отстоя равным среднему времени движения эмульсии вдоль зоны отстоя.

Схема горизонтального отстойника

«Консорциум « Н е д р а »

h	2
h

D	Э

Водянаяподушка

Зная

	Н

и

Рис. 9.1

, с помощью таблице 9.2. определяют минимальный размер

«Консорциум « Н е д р а »

d м *10	−6
d м *10

Таблица 9.2

				Усредненное распределение дисперсной фазы по d
3	4	5	10	20	30	40	50	60	80	100		200


0,05	0,15	0,2	0,18	0,15	0,08	0,05	0,03	0,03	0,02	0,02	0,04

Для этого, вычисляют

как разницу

, двигаясь справа налево

указанные в ячейках величины

до тех пор пока найденное слагаемое не

превышая)

d = (d

min

Рассчитываются критерий Архимеда, заменял

на

m in

)

по нижней строке табл., суммируются станет равным (или минимальным не

) =	(9.1)
0,0002 м,

При

		(		−		)		d
Ar =	4							3
Ar =			ф.с.		д.с.		д.с.
			ф.с.		д.с.		д.с.
	3
					2
					д.с.

, следовательно режим Ламинарный. Для Ламинарных условий оседания:

(9.2)

«Консорциум « Н е д р а »

4.7

Qн

( д.ф − д.с ) g dm in

1 − ср

(

д.ф

− д.с ) g d m in

д.с 18

18 д.с

− ср 1 − (dm in )2

4.7

− ср

1 − вх

SН

Dв

− h1 − h2

Dв

− h1

1 −

ср

1 − (d

m in

− h2

1 − 0,5 ( вх − вых )

где

- часть аппарата занятого нефтью.

Для горизонтального отстойника:

= R

− R

− sin cos

180

где

− h

= arccos

− h

= arccos

− к

ср

3,4/2 - 1,45

= arccos

3,4/2

= 1,42

3,4/2 - 1,35

= arccos

3,4/2

= 1,37

(9.3)

(9.4)

(9.5)

(9.6)

(9.7)

«Консорциум « Н е д р а »

S	н

						=	0,35 + 0,45
					ср	=	2
							2

π·	3,42	-	3,42 1,42·π					·	3,42
π·	4	-		- sin 1,42·cos 1,42				·	4
	4		4 180						4

= 0,4
1,37·π		2
	- sin 1,37·cos 1,37	= 9,93 м
180

Q	н

(	(1116 - 835)· 9.8 0,0002·2		1 - 0,4		4.7
	18 · 69	·			+
				2
		1- 0,4·	1 - 0,0002

	(1116 - 835)· 9.8 0,0002·2		1 - 0,4		4.7	22		22		1 - 0,35		3
+	18 · 69	·				(3,4 - 1,45 - 1,35)	)· ·	(3,4 - 1,45 - 1,35)	·9,93·		= 0,75	м /сек
				2
		1- 0,4·	1 - 0,0002						1- 0.5 (0,35-0,45)

Выводы

Так как реальный объем эмульсии проходящей через отстойник, меньше, чем его пропускная способность,

следовательно, аппарат справляется.

«Консорциум « Н е д р а »

10. Гидравлический расчет простого трубопровода, транспортирующего однофазную жидкость

Технические условия для выполнения расчета

Определить потери давления, которые возникнут при движении по трубопроводу разгазированной нефти от УКПН-

1 до НСП. Схема изображена на рис. 10.1.

Схема движения нефти

УКПН-1		НС

	А		B
		Рис. 150.1
					Таблица 10.1
		Исходные данные

1.	Внутренний диаметр трубопровода на участке AB, м		D1	0,357

2.	Расход жидкости на участке AB, м3/с		Q1	0,013

3.	Длина участка трубопровода AB, м		L1	700

4.	Абсолютная шероховатость трубопровода, м		e	0,002

5.	Плотность пластовой воды, кг/м3		ρ	1050

«Консорциум « Н е д р а »

Макет космического корабля «Восток-1» в павильоне «Космос» на ВДНХ. За ним — цитата К. Э. Циолковского:

«Сначала неизбежно идут: мысль, фантазия, сказка. За ними шествует научный расчёт. И уже в конце концов исполнение венчает мысль»

6.	Динамическая вязкость пластовой воды, Па·с.	μ	0,006

Результаты расчета

Для горизонтального трубопровода потери вычисляем по формулам Дарси-Вейсбаха:

				L		v	2
			P =	L		v	c	,	(150.1)
			P =				c	,
			тр	D		2
				D	в	2
					в
где			L - длина трубопровода, м;
D		в - внутренний диаметр трубопровода, м;
D
g		- ускорение силы тяжести, м/с2;
		- плотность жидкости, кг/м3;
hтр			- потеря напора, м;
Ртр			- потеря давления, Па;
		-	коэффициент гидравлического сопротивления, зависящий в общем случае от режима течения жидкости
шероховатости стенок трубопровода;
v	c - средняя скорость течения жидкости, м/с, определяем по формуле:
v
			=	,					(150.2)
			=	,

где - динамическая вязкость жидкости, Па×с.

«Консорциум « Н е д р а »

0,0061050 = 5,71·10-6 м2/сек

где - плотность жидкости, кг/м3.

Определим режим движения для трубопровода. Для этого определим числа Рейнольдса Re, Reпер1и Reпер2.

Re =	v D	вн	=	4 Q		=	4 Q	,
Re =			=			=		,

				D	вн		D
					вн		вн

где v – средняя скорость движения жидкости в трубе, м2/с.

(10.3)

Re	1	=
	1

4 · 0,013

3.14 · 0,357 ·5,71·10-6 = 8117,88

Так как ReАВ 2320 и ReВС>2320, то режим течение на участке АВ - турбулентный. Турбулетное течение бывает трех типов:

если 2320 труб;

если Reпер1

Re Reпер2 ,

Re Reпер1 , то это режим гидравлических гладких

Re Reпер2 , то это режим переходной зоны;

то это режим квадратичного трения.

Reпер1	=	59,5	,

		87

(150.4)

(150.5)

(150.6)

(150.7)

«Консорциум « Н е д р а »

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 67 / 107 8 9 10 > Следующая >>>

Соседние файлы в предмете Добыча нефти и газа

#
21.05.2024766.87 Кб3содержание фракций в Зейской нефти.pdf
#
16.06.20242.9 Mб0Сологаевского месторождения.pdf
#
19.06.20244.42 Mб10Сорочинско-Никольского месторождения.pdf
#
16.06.20242.46 Mб1Сосновского месторождения.pdf
#
19.06.20247.22 Mб1Софинско-Дзержинского месторождения.pdf
#
16.06.20242.21 Mб1Субботинского месторождения.pdf
#
16.06.20243.31 Mб0Султангулово-Заглядинского месторождения 2.pdf
#
16.06.20243.03 Mб1Султангулово-Заглядинского месторождения.pdf
#
21.05.20249.9 Mб0Сухановского месторождения.pdf
#
26.05.2024498.8 Кб0Схема движения катализатора.pdf
#
26.05.20241.02 Mб0Сырье каталитического крекинга-1.pdf