Добавил:

COSMOS Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Национальный минерально-сырьевой университет «Горный»

Предмет:

Добыча нефти и газа

Файл:

нефти Садового месторождения

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

26.05.2024

Размер:

1.95 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 3 45 / 95 6 7 8 9 > Следующая >>>

консорциум н е д р а

9.Плотность дисперсной фазы, ρф=1160 кг/м3;

10.Плотность дисперсной среды, ρс=842 кг/м3;

11.Вязкость дисперсной среды, μс=8,2·10-3 Па·с.

Результаты расчета.

Расчет базируется на ряде следующих положений, качественно описывающих реальную картину гравитационного осаждения полидисперсной эмульсии в типа В/Н в стесненных условиях в двигающей жидкости.

1.За время прохождения эмульсии от входа до выхода отстойника концентрация дисперсной фазы изменяется как вдоль аппарата, так и по его высоте.

2.За время прохождения эмульсии от входа до выхода отстойника ее вязкость изменяется как вдоль аппарата, так и по его высоте.

3.За время прохождения эмульсии от входа до выхода отстойника ее линейная скорость изменяется как вдоль

аппарата, так и по его высоте.

Такой сложный характер поведения реальной эмульсии в аппарате неизбежно требует ряда упрощений:

1.Пренебрежем толщиной входного слоя, который образуется между нефтью и водяной подушкой.

2.Будем вести расчет, используя понятие ( d MIN ).

3.Будем считать время отстоя равным среднему времени движения эмульсии вдоль зоны отстоя.

Схема горизонтального отстойника

консорциум н е д р а

h	2
h

Водянаяподушка

h	3
	3

Зная

	Н

и

Рис.7.1

, с помощью таблице 6 определяют минимальный размер капель

дисперсной фазы (

d	m in

), которые

удаляются в данном отстойнике.

													Таблица 7.1
				Усредненное распределение дисперсной фазы по d

d м 10	−6	3	4	5	10	20	30	40	50	60	80	100		200
d м 10		3	4	5	10	20	30	40	50	60	80	100		200

		0,05	0,15	0,2	0,18	0,15	0,08	0,05	0,03	0,03	0,02	0,02		0,04

консорциум н е д р а

Для этого, вычисляют

как разницу

, двигаясь справа налево по нижней строке табл., суммируются

указанные в ячейках величины

до тех пор пока найденное слагаемое не станет равным (или минимальным не

превышая)

d = (d

) = 5 *10

−6

(7.1)

m in

Рассчитываются критерий Архимеда, заменял

на

m in

)

(

−

) *

* d

* g

r =

д.ф

д.с

(7.2)

д.с

(1160 − 842) * 842 * (5 *10

−6

)

* 9.81

r =

= 2,44

(8,2 *10

−3

)

При

Для

r 36

, следовательно режим Ламинарный.

Ламинарных условий оседания:

4.7

Qн

(

д.ф −

д.с ) * g * dm in

1 − ср

(

д.ф

− д.с ) * g * d

m in

*18

д.с

−

− (d

)

д.с

ср

m in

4.7

1 −

ср

1 −

* S

вх

− h

− h )

− h

− 0,5(

−

)

1 − (d

)

− h )

вх

вых

1 −

ср

m in

= 0,749

м /сек

где Sн - часть аппарата занятого нефтью.

Для горизонтального отстойника:

(7.3)

консорциум н е д р а

= R

− R

− sin * cos

180

1,23* 3,14

0,55 * 3,14

= 5,5 где

SH = 3.14 *1,2

−1.2

− sin1,23* cos1,23

−1,2

− sin 0,55 * cos0,55

180

− h

= arccos

= arccos	1,2 − 0,8	=1,23
	1,2

	R	− h
= arccos	в	2
= arccos		R
		R	,
		в	,
		в

= arccos	1,2 − 0,18	= 0,55
	1,2

ср = н − к

=	0,8 − 0,02	= 0,39

ср	2

(7.4)

(7.5)

(7.6)

(7.7)

Вывод по технологическому расчету:

Так как реальный объем эмульсии проходящей через отстойник меньше, чем его пропускная способность,

следовательно, аппарат справляется. Дополнительного оборудования для отстоя нефти не требуется.

консорциум н е д р а

8. Механический расчет отстойника.

Исходные данные для расчета отстойника 1-200-2U

1.Основной материал, применяемый в изделии, Сталь 0,9Г2С-6 ГОСТ 5520-79;

2.Гайки, Сталь 25 ГОСТ 1050-88;

3.Шпильки Сталь 35 ГОСТ 1050-88;

4.Диаметр аппарата, 3400 мм;

5.Давление, 1 МПа;

6.Температура, 70 0С.

Расчет толщины стенки обечайки корпуса, работающего под внутренним давлением.

2 Э

− Р

S = S

;

где

- допускаемое напряжение при t = 20 C, для стали 0,9Г2С, принимается равной

=196МПа

;

- коэффициент прочности для продольного и кольцевого швов, принимается равной

;

- прибавка к расчетной толщине для компенсации коррозии, принимается равной

= 2мм

;

-прибавка к расчетной толщине на минусовой допуск по толщине листа, принимается равной

= 0,8мм

;

(8.1)

(8.2)

консорциум н е д р а

С - сумма прибавок к расчетным толщинам стенок;

Р	- расчетное давление,	Р =1МПа	;
Р

D

- внутренний диаметр корпуса, мм

C = C	+ C		;
1		2


С = 2 + 0,8 = 2,8
	3400 110		6
S p =	3400 110				= 9,0мм ;
S p =	2 196 1	−1*10		6	= 9,0мм ;
	2 196 1	−1*10
S = 2,8 + 9,0 = 11,8мм

Принимается S = 16 мм.

Проверим условия применения формул:

S − C 0,1

	16 − 2.8	0,1
	3400	0,1
	3400

0.0039 < 0,1 - условие прочности выполняется.

Допускаемое внутреннее избыточное давление:

Р =	2	p	* (S − C)
Р =

	D + (S + C)			;
				;

(8.3)

(8.4)

(8.5)

консорциум н е д р а

P =

2 196*106 *1(16 − 2.8)

= 1.53МПа

3400 + (16 − 2.8)

Т.к

Р P

, т.е 1<1.53, то условие прочности обечайки по внутреннему давлению – выполняется.

Расчет толщины стенки эллиптического днища, работающего под внутренним давлением.

S1 p =

P * D

− 0.5 * P

= S

+ C

C = C

+ C

= 2 + 0,8 + 3 = 5,8мм

1*10

* 3400

= 9.0мм

1 р

2 *1*196 − 0.5 *1*10

S = 9.0+5.8 = 14,8 мм.

Принимаем S1=18 мм.

Проверим условие применения формул:

0,2	H	0,5
	D

0.002 S1 − C 0,1

0,2	850	0,5 ;	0,2 0,25 0,5
	3400

(8.6)

(8.7)

(8.8)

(8.9)

консорциум н е д р а

H = 0.25* D = 0.25*3400 = 850мм

0,002	S	1	− C	0,1
		1
			D
			D

0,002 0,0036 0.1

-Условие выполняется.

Расчет необходимости укрепления отверстий в обечайки

Расчет ведется для штуцера n				( Д	у 450)	и В	( Д	у	200)	.
Расчет ведется для штуцера n						и В				.
D	у	− Д −	для цилиндрических обечаек.
			для цилиндрических обечаек.

Расчетный диаметр одиночного отверстия не требующего дополнительного укрепления.

	Люк	Д 450
	Люк	у
		у

= 2(

S − C

− 0,8)

− C)

;

= 111,4мм

Расчетный диаметр отверстия:

= d + 2C

= 455.6мм

114,4 455,6

- Условие не выполняется, поэтому рассчитываем укрепление отверстия.

(8.10)

(8.11)

(8.12)

консорциум н е д р а

Условие укрепления одиночных отверстий:

L	= (S − S
1p	1p

Расчетные длины штуцеров:

−C

+ l

2 p

+ l

3 p

− S

+ C	)x	+ l	p	(S − S	p
S1	3		p		p

−C) 0,5(d	p

− d	0 p	)S	p

(8.13)

l	= min 150;1,25		(450 + 2*2.8)(10 − 2,8)
1p
	l	= min 150;71,6
	1p
	l	= 71,6мм.
	1p

l	= min l	;1,25	(d + 2C )(S		− C	S	)
1p	1		1	1		S

(8.14)

(8.15)

Расчетная толщина стенки штуцера:

S		=	P(d + 2C )
S		=		1
				1
	1 p		2	− p
			2	− p	;
			1		;
			1

S	=1,81мм;
1p

(8.16)

Расчетная ширина накладного кольца:

l	2 p	= min l	2	;	(D	p	(S	2	+ S + C))
	2 p		2			p		2

l	2 p	min 200;	(3400(12 +16 + 2.8))
	2 p
l	2 p	= min 200;274
	2 p
l	2 p	= 200мм.
	2 p

(8.17)

S2 p12мм - толщина кольца.

консорциум н е д р а

Расчетная толщина зоны укрепления в окрестности штуцера.

l	p	=	0

Ширина зоны укрепления в обечайки.

0	=	D	(S − C)	;
		p		;
		p

l	p	=	0	=198,9мм
	p		0

Определяем расчетный диаметр:

d	0	= 0,4 D	(S − C)	;
		p		;
		p

l	p	= min 8;0,5			(d + 2C )(S	3	+C −C	S1	)
	p				3	3	3	S1
		l	3 p	= min 8;25,5
			3 p
		l	3 p	= 8мм.
			3 p

71,6(16 −1,86 − 2,8)*1+ 200*12*1+ 8(10 − 2,8 − 2)*1+198,9(16 −12,2 − 2,8)0,5(455,6 − 79,5)*12,2

Условие выполняются.

Допустимое внутреннее избыточное давление:

P =	2K		(S − C)
P =		1
		1
	D	p	+ (S − C)V	;
				;

(8.18)

(8.19)

(8.20)

(8.21)

<<< < Предыдущая 1 2 3 45 / 95 6 7 8 9 > Следующая >>>

Соседние файлы в предмете Добыча нефти и газа

#
21.05.2024855.36 Кб1месторождений рифовых массивов.pdf
#
09.10.20241.01 Mб0Методы борьбы с коррозией.pdf
#
09.10.2024263.46 Кб0Методы борьбы с солеотложениями.pdf
#
21.05.2024597.74 Кб0Нефтегазовое.pdf
#
15.09.2024642.73 Кб1нефти и газа. Гидроочистка дизельного топлива.pdf
#
26.05.20241.95 Mб0нефти Садового месторождения.pdf
#
21.05.2024663.06 Кб3Нурлатское месторождение нефти.pdf
#
09.10.2024638.93 Кб0Образование высоковязких эмульсий.pdf
#
21.05.2024368.67 Кб7Окисление парафиновых углеводородов.pdf
#
21.05.2024554.15 Кб1определения нефтегазоматеринского потенциала.pdf
#
09.09.2024823.73 Кб1Основными целями риформинга являются.pdf