патенты / 16940

726182-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB726182A
[]
В это, , я р 7 7 ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Изобретатели: ФИЛ ПРИНС ЛАВ и УИЛЬЯМ ГЕНРИ ТЕЙТ 726182 Дата подачи Полная спецификация (согласно разделу 3 (3) Закона о патентах, : 726182 ( 3 ( 3) , 1949): 7 ноября 1952 г. 1949): 7, 1952. Срок подачи заявления: 23 ноября 1951 г., № 27532/51. : Nov23, 1951 27532/51. Дата подачи заявки: 26 февраля 1952 г. № 5004/52. : Feb26, 1952 5004/52. Полная спецификация опубликована: 16 марта 1955 г. : 16, 1955. Индекс при приемке: - Класс 12 (1), А 6 Ал; и 41, А 1 Г 2, А 2 С( 3:4 Х), А( 2 Ж: 5), В( 13: :- 12 ( 1), 6 ; 41, 1 2, 2 ( 3: 4 ), ( 2 : 5), ( 13: 16 Х: 17). 16 : 17). (()' СПЕЦИФИКАЦИЯ Усовершенствования подшипников скольжения или относящиеся к ним Мы, британская компания , расположенная по адресу 368, , , , , настоящим заявляем об изобретении, за которое мы молимся, чтобы Нам может быть выдан патент, а метод, с помощью которого он должен быть реализован, будет подробно описан в следующем заявлении: (()' , , 368, , , , , , , , , :- Настоящее изобретение относится к вкладышам подшипников скольжения и, в частности, касается вкладышей подшипников из алюминиевых сплавов. , , . Было обнаружено, что добавление олова со свинцом или без него к алюминию в количествах, превышающих 4 или 5 %, улучшает качество поверхности, а при добавлении около 20 % олова или свинца свойства поверхности очень улучшаются. действительно хорошо. , , 4 5 % , 20 % , . Однако добавление таких количеств олова или свинца, которые необходимы для существенного улучшения свойств поверхности, отрицательно влияет на прочность сплава, которая необходима не только в отношении несущих нагрузок, которые могут быть приложены, но и в отношении порядок, чтобы условия сборки могли сохраняться во время эксплуатации. Вкладыши подшипников обычно зависят от посадки с натягом, поддерживаемой между ними и их корпусами для обеспечения сопротивления вращению и эффективной передачи тепла от вкладыша к корпусу. Если вкладыш имеет низкий предел ползучести или низкий предел текучести. прочность, то в процессе эксплуатации он будет иметь тенденцию терять желаемую посадку с натягом, причем это усугубляется, если гильза из алюминиевого сплава собирается в корпусе, коэффициент теплового расширения которого отличается от коэффициента теплового расширения гильзы. , , , , , . Чтобы избежать упомянутых трудностей, в нашей одновременно находящейся на рассмотрении заявке № 14098/50 (серийный № 681,841) было предложено создать футеровку из алюминиевого сплава с композитной структурой, включающую подложку с твердостью 45. прочный алюминиевый сплав и слой несущей поверхности из алюминиевого сплава, содержащий относительно высокий процент олова, связанного с подложкой. , - 14098/50 ( 681,841) -: ' 45 . Настоящее изобретение в целом применимо к тонкостенным вкладышам подшипников, изготовленным из одного алюминиевого сплава, например, содержащим от 20 до 30% олова, с тонким внутренним слоем олова или другого мягкого металла или металлического сплава или без него. а также вкладыши, содержащие внутренний слой из алюминиевого сплава, имеющий подходящие несущие свойства, и подложку или внешнюю часть из алюминиевого сплава, обладающую более высокой механической прочностью. Целью настоящего изобретения является создание улучшенной вкладыша подшипника упомянутого типа, в котором предел текучести при сжатии увеличен для обеспечения непрерывной посадки с натягом при эксплуатации 65. 50 - , , 20 30 % , , 55 60 , 65 . Известно, что электролиз для формирования оксидных покрытий на алюминии или алюминиевых сплавах проводят с использованием струи электролита, а также было предложено 70 обрабатывать оксидное покрытие погружением в горячую воду, чтобы сделать его менее впитывающим, а также для кипятите изделия после окисления в дистиллированной воде, содержащей силикат натрия. 75 Также было предложено окислять поверхность несущего элемента, изготовленного из алюминия или алюминиевого сплава, для получения поверхности, устойчивой к трению, но до сих пор не было оценено, что 80 Предел текучести при сжатии вкладыша подшипника из алюминиевого сплава может быть существенно увеличен с помощью обработки анодированием. , 70 75 - , 80 . В соответствии с настоящим изобретением вкладыш подшипника из алюминиевого сплава 85 анодируется снаружи в зависимости от толщины стенки, чтобы обеспечить необходимое увеличение предела текучести для упомянутой цели. Например, глубина анодирование может составлять от примерно одной десятой общей толщины до примерно одной пятой ее. Таким образом, во вкладышах подшипников упомянутого типа, имеющих обычную толщину стенки от 0,080 до 0,160”, анодированный слой будет простираться до глубина не менее О 008" и может изменяться от О 008" до 0 030 ()" в зависимости от толщины стенки. , 85 ;;, , - - , 0 080 " 0 160 ", 008 ", 008 " 0 030 ()" . Можно использовать любой подходящий традиционный процесс анодирования, и было обнаружено, что глубокое анодирование наружного слоя или слоя гильзы увеличивает предел текучести при сжатии. , . Когда алюминиевый сплав анодирован, анодированный металл является слегка пористым, и, согласно еще одному признаку изобретения, предел текучести при сжатии может быть дополнительно увеличен за счет заполнения пор твердым материалом. Заполнение пор можно осуществить промыванием. анодированную металлическую поверхность в кипящей воде, поры, когда металлу дают высохнуть, заполняются твердым материалом, которым предположительно является гидроксид алюминия. Альтернативно, анодированную металлическую поверхность можно пропитать раствором силиката натрия, предпочтительно нагревают до температуры, например, 76°С, и при высыхании поры заполняются твердым материалом, который может быть алюмосиликатом натрия. , , , ' , , , , , , , , 76 , , ' . Далее изобретение описано в качестве примера со ссылкой на прилагаемые схематические чертежи, на которых: Фиг. 1 представляет собой вид в разрезе, иллюстрирующий один из способов анодирования внешней поверхности вкладышей подшипников. -( , , , : 1 . Фиг.2 представляет собой вид сверху в разрезе, иллюстрирующий модификацию; и фиг. 3 представляет собой вид сбоку в разрезе, соответствующий фиг. 2. При реализации изобретения в соответствии с одним вариантом осуществления и со ссылкой на фиг. 1 прилагаемых схематических чертежей можно применить улучшенный способ увеличения предела текучести при сжатии. например, к цилиндрическим гильзам, изготовленным любым из обычных способов и содержащим основу из алюминиево-железного сплава 5, содержащую 4,2% меди, 1,4% магния, 4% кремния и 1,0% марганца, при этом указанная основа покрыта алюминиевым слоем. сплав, содержащий, например, % олова. Подложка может иметь толщину, например, 0,060", а футеровка - 0,020". На чертежах толщина лейнеров для наглядности преувеличена. 2 ; 3 2 ,- 1 , , , 5 4 2/% 1 4 % , 4 % 1 0 % , , , % , , 0 060 " 020 " . Несколько цилиндрических вкладышей 1 могут быть установлены на надувной резиновой оправке 22, приспособленной для эффективной защиты внутренней поверхности или поверхностей от анодирующего электролита, который может состоять из 25% (по весу) серной кислоты в воде. 70 вкладышей 1 установлены на резиновую оправку 2 подвешивают в электролите, который поддерживается в холодном состоянии и быстро перемещается, и в соответствии с известной практикой подается переменный электрический ток между вкладышами и цилиндрическим катодным свинцовым электродом 3, окружающим его. Электрический контакт с вкладыши 1 установлены посредством контактной планки 4 на внешней стороне резиновой оправки 2) 80, соединенной посредством гибкого проводника 5 с металлическим корпусом 6, несущим резиновую оправку и имеющим удлинитель, снабженный крючковым образованием 7 для зацепления. анодная шина 8. Воздушный канал 85 и 9', соединенный с патрубком насоса под управлением клапана 10, сообщается с внутренней частью корпуса оправки для надувания резиновой оправки. 1 ) 22 25 ( ) 70 1 2 , , , , 75 3 1 4 2) 80 5 6 7 - 8 85 9 ' 10 . Приложенное напряжение, которое в момент начала работы катушки 90 может составлять 10 В, постепенно повышается по мере увеличения толщины анодной пленки, так что через полчаса оно достигает 150 В и более. После этого анодированные вкладыши удаляются 95 из оправку промывают кипящей водой или замачивают в горячем растворе силиката натрия для заполнения пор твердым материалом, а затем дают высохнуть. , , 90 , 10, 150 95 , , . В предпочтительной модификации, как показано на фиг. 100 и фиг. 2 и 3, гильза либо в форме втулки, либо в виде двух полувкладышей, либо, как показано, в виде нескольких гильз установлена или установлена на оправке 11 или из сурьмяного свинца или другого подходящего металла 105, содержащего два концевых фланца 12, 1:3, имеющих наклонные контактные поверхности, так что, когда фланцы стягиваются вместе с помощью гайки 14 на резьбовой части 15 оправки 11, вкладыш подшипника или гильзы 110 или расположены соосно с оправкой 11. Оправка 11 расположена над футерованным свинцом резервуаром для сбора электролита 160 (фиг. 3) или тому подобным и установлена так, что ее можно поворачивать вокруг 115 своей оси на скорость, например, 60 об/мин. Плоское прямоугольное сопло 17, например, из сурьмяного свинца, устроено так, чтобы подавать струю анодирующей жидкости на внешнюю поверхность вращающегося вкладыша или вкладышей 120 таким образом, чтобы - жидкость ударяется о поверхность по существу по касательной, чтобы уменьшить разбрызгивание, отклоняется и падает в сборный резервуар 16, откуда она перекачивается по трубкам 125 из подходящего непроводящего кислотостойкого материала через средство охлаждения и обратно в сопло 17. Электролит может состоять из 10-30% водный раствор серной кислоты, но 130 726,182 можно использовать любой другой признанный электролит для анодирования. , 100 2 3, , , , , , - 11 105 12, 1:3 14 15 11, 110 - 11 11 - - 160 ( 3) 115 , 60 17, , , : 120 - ' 16, 125 - 17 10 % 30 % , 130 726,182 . Вкладыш или вкладыши 1 подшипника и сопло 17 электрически изолированы, и к ним подается постоянное напряжение тока, при этом сопло 17 подключается как катод, а вкладыш или вкладыши подшипника в качестве анода, причем указанное напряжение начинается с 24 В и увеличивается на протяжении всей обработки. так, чтобы поддерживать по существу устойчивый поток тока. 1 17 , 17 , \- 24 . Если длина вкладыша подшипника или сборки вкладышей подшипника составляет 2 дюйма, плоское прямоугольное сопло с отверстием шириной 1 дюйм и глубиной " может быть расположено так, чтобы анодирующая жидкость по существу ограничивалась поверхностью вкладыша. или вкладыши. , , 2 , 1 " " . По истечении периода времени, пропорционального требуемой глубине анодирования, ток отключают, а обработанную гильзу или вкладыши подшипника тщательно промывают сначала холодной водой, а затем кипящей водой и сушат. , . Этот вариант осуществления согласно изобретению обеспечивает получение анодированной пленки на внешней поверхности вкладыша или вкладышей, которая благодаря вращению при обработке имеет одинаковую глубину и твердость. , , . Обработкой описанным способом наружная поверхность может быть анодирована на глубину около 0,015 дюйма, и было обнаружено, что у гильз, в которых подложка и подкладка имеют указанные выше составы и толщину, предел текучести гильзы в целом увеличивается с 10 тонн на квадратный дюйм до обработки примерно до 23 тонн на квадратный дюйм. Заполнение пор путем промывания или замачивания описанным способом дополнительно увеличивает предел текучести при сжатии от 2 до 6 тонн на квадратный дюйм. , 0 015 " , 10 23 2 6 . Следует понимать, что изобретение не ограничивается описанным выше вариантом реализации. Например, обработка анодированием может быть проведена любым другим подходящим способом для анодирования металла на подходящую глубину для достижения требуемого увеличения предела текучести при сжатии. . , .
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-16 05:19:20
: GB726182A-">
: :

726183-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB726183A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: 4 февраля 1952 г. : 4, 1952. 726,183 № 2857/52. 726,183 2857/52. ,5) Заявление подано в Соединенных Штатах Америки 29 мая 1951 года. ,5) 29, 1951. Полная спецификация опубликована: 16 марта 1955 г. : 16, 1955. ( (((:- 83 ( 3), 34118 , :3 2 -3 , 6. ( (((:- 83 ( 3), 34118 , :3 2 -3 , 6. ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Метод нанесения смазочно-охлаждающей жидкости на металлообрабатывающий инструмент Мы, & , корпорация, учрежденная в соответствии с законодательством штата Делавэр, с местонахождением в Галф Билдинг, Питтсбург, Пенсильвания, Соединенные Штаты Америки, настоящим заявляем: изобретение, на которое мы молимся, чтобы нам был выдан патент, и метод, с помощью которого он должен быть реализован, должны быть подробно описаны в следующем заявлении: , & , , , , , , , , : - Настоящее изобретение относится к способу применения смазочно-охлаждающих жидкостей при операциях металлообработки, таких как точение, растачивание, формование и фрезерование, при котором срок службы инструмента увеличивается за счет адекватной смазки и эффективного охлаждения режущей кромки инструмента. , , , , . В этих различных операциях применялись масла и другие жидкости с целью увеличения срока службы инструмента по сравнению с сроком службы, полученным при сухой резке. масла, минеральные масла в сочетании с животными маслами и другими веществами, а также водорастворимые материалы и водно-масляные эмульсии. Однако прирост срока службы инструмента в результате их использования оказался удручающе мал по сравнению с тем, чего следует ожидать при переходе от сухого к смазанная резка. , , , , - - , . Срок службы инструмента может варьироваться до четырехсот процентов, но до сих пор в лучшем случае он составлял всего лишь несколько минут при самых высоких рекомендуемых скоростях резания. При испытаниях, проведенных в обычных условиях, скорость подачи инструмента. , . глубину резания и т. д., а также следуя традиционной практике подачи струи смазочно-охлаждающей жидкости вниз на область резания в пяти испытаниях на токарном станке. , , , . при использовании идентичных инструментов и при одной и той же заготовке или разрезаемом металле стойкость инструмента составляла от 14 до 35 минут при максимальной рекомендуемой скорости резания для разрезаемого материала. 14 35 , . При применении смазочно-охлаждающих жидкостей обычным способом обычно присутствует явление «налипания», которое представляет собой мутацию мелких частиц, отрывающихся от заготовки при резке. Эти частицы привариваются к верхней части режущей кромки и образуют довольно грубую поверхность. поверхность, наклепанная, что, вероятно, является одной из основных причин больших различий в стойкости инструмента в любом заданном наборе условий. В случае сухой резки следует ожидать отсутствия однородности из-за наростов и т. д., а инструменты будут демонстрироваться довольно разнообразные типы разрушения кромки и образования кратеров, т. е. кромка 55 отламывается, и на верхней поверхности инструмента образуется кратер в результате истирания стружки при трении без смазки на вершине. Может быть рекомендовано применение смазочно-охлаждающей жидкости Ожидается, что это улучшит эти условия, но на самом деле 60, когда он применяется в обычном обильном потоке на низкой скорости, изменения столь же велики, а срок службы инструмента недостаточно продлевается. " " , 2/81 , , 50 -, , " ," , 55 , 60 . В настоящее время установлено, что ранняя поломка инструмента 65 в значительной степени обусловлена неспособностью смазочно-охлаждающей жидкости достичь кромки инструмента в достаточном количестве для его охлаждения и смазки. 65 . Способ настоящего изобретения заключается в направлении режущей жидкости по существу под прямым углом к линии режущего контакта в угол между поверхностью реза заготовки и рельефной поверхностью инструмента без какого-либо контакта с поверхностью 75. поверхности под материальным углом к направлению струи и не касаясь ни рельефной поверхности инструмента, ни поверхности среза детали, в точке входа в указанный угол, причем указанная струя выходит из отверстия под давлением 80°. 300 фунтов на квадратный дюйм или выше и со скоростью, в 40 раз превышающей скорость работы. 70 - 75 , , 80 300 40 . Подходящий аксессуар для осуществления способа на металлообрабатывающем станке 85 содержит сопло, приспособленное для установки неподвижно по отношению к режущему инструменту и расположенное таким образом, чтобы направлять тонкую струю смазочно-охлаждающей жидкости в пространство между инструментом и заготовкой, указанное сопло имеет отверстие диаметром 90 4, 726,183 меньше, чем зазор между пяткой инструмента и заготовкой в указанной машине, и насос, сообщающийся с соплом и способный подавать смазочно-охлаждающую жидкость в указанное сопло под давлением, превышающим 300 фунтов на квадратный дюйм. 85 , 90 4, 726,183 , 300 . С помощью настоящего изобретения охлаждающая жидкость и смазка наносятся непосредственно на металлический режущий инструмент таким образом, что режущая кромка будет адекватно смазана и более эффективно охлаждаться, тем самым избегая отложений на режущей кромке и, таким образом, увеличивая срок службы инструмент, одновременно улучшая качество поверхности работы. , - , . Вышеупомянутые и другие цели и преимущества станут очевидными из следующего описания и прилагаемых чертежей, где фиг. представляет собой схематическое изображение аксессуара; Фиг. 2 представляет собой увеличенный детальный вид, показывающий способ подачи тонкой струи жидкости и иллюстрирующий пути потока жидкости; Фиг.3 представляет собой вид, поперечный изображенному на фиг. , ; 2 ; 3 . 2,
также иллюстрирующая теорию действия данного изобретения; Фиг.4 представляет собой график статического давления и связанное схематическое изображение струи, приложенной к инструменту, в том же относительном отношении инструмента и работы, как показано на Фиг.3; Рис. 5 аналогичен рис. 4, за исключением того, что он иллюстрирует распределение статического давления при использовании двух струй; На фиг.6 в совокупности показано несколько подходящих конструкций сопловых отверстий; Фиг.7 представляет собой составной график статического давления, полученный при использовании комбинаций одной, двух и трех струй; Фиг.8 представляет собой вид сверху фрезы с тремя струями, применяемой в соответствии с настоящим изобретением. Фиг.9 представляет собой вид сбоку фрезы, частично в разрезе, чтобы показать образование стружки и нанесение струи или струй; На фиг.10 показано применение изобретения в операции формования; и фиг. 11 и 12 иллюстрируют обычное применение больших и обильных потоков смазочно-охлаждающей жидкости сверху инструмента, а также сверху и снизу него. ; 4 3; 5 4 ; 6 ; 7 , , ; 8 , 9 , ; 10 ; 11 12 . Обращаясь более конкретно к чертежам и сначала к рис. 1, на котором показаны элементы приспособления, используемого при точении на токарном станке, установлено сопло 10, которое имеет небольшое отверстие, создающее струю диаметром не более 0,020 дюйма для 4-дюймовой насадки. на каретке токарного станка и направлен на выброс тонкой струи смазочно-охлаждающей жидкости с высокой скоростью в клиновидный зазор между боковой рельефной поверхностью 11 инструмента и поверхностью 12 реза. диаметра струй смазочно-охлаждающей жидкости, но в любом случае существенно, чтобы струи были меньшего диаметра, чем зазор между задней кромкой рельефной поверхности, т. е. пятой 1ля инструмента и подвижной деталью. , 1, , 10 0.020 4 " - 11 12 , , , 1 . Смазочно-охлаждающая жидкость подается в сопло 70 под давлением 300 фунтов на квадратный дюйм или выше с помощью насоса 13 с приводом от двигателя, который желательно относится к роторному типу объемного типа, имеющему кольцевую шестерню с внутренними зубьями и зацепляющуюся шестерню с разницей в один зуб 75, жидкость перекачивается через патрубок 14 и гибкую трубку 15 к соплу. 70 300 13 , 75 , 14 15 . Клапан регулирования давления 16 в трубопроводе между насосом и соплом сбрасывает избыточное давление, открывая перепускной канал 17 для возврата избыточной жидкости 80 в отстойник 18, в котором поддерживается подача смазочно-охлаждающей жидкости. 16 - 17 80 18, . Насос всасывает жидкость из поддона через трубу 19 и фильтр 20, последний служит для удаления металлической стружки и грязи 85, которые, если пройти через линию, могут засорить небольшое отверстие в сопле. 19 20, 85 , , . Пространство между боковой рельефной поверхностью инструмента и вращающейся деталью имеет клиновидную форму, как показано на рис. 2, а в области 90 режущей кромки (скажем, в пределах 001-002 дюйма) оно сужается до порядка 00001 дюйма до Ширина 000001 дюйма. Сопротивление потоку в такой маленький зазор, особенно когда рабочая сторона движется на 95 градусов против потока со скоростью 15 футов в секунду или более, чрезвычайно велико, и потоки, которые до сих пор иногда использовались из-под инструмента для заливания, имели далеко слишком мало энергии для впрыска охлаждающей жидкости в любую точку 100 достаточно близко к режущей кромке, чтобы эффективно ее охладить. Результаты экспериментов, в которых обычные большие и низкоскоростные струи, текущие со скоростью от 3 до 5 футов в секунду, применялись при давлении до 50 фунтов на квадратный дюйм. , 105 не показали никакой материальной выгоды. Они продемонстрировали, что при скоростях от 3 до 5 футов в секунду энергия слишком мала, чтобы проникнуть в область возле режущей кромки, и, кроме того, там, где струи больше 110, зазор между пяткой инструмента и работы, в нижней части инструмента возникает боковой всплеск, который идет в обе стороны и мешает той части основного потока, которая находится напротив зазора, тем самым еще больше рассеивая и без того недостаточную энергию. , 2, 90 ( 001- 002 ) 00001 000001 , 95 1 5 , , 100 , 3 5 50 , 105 3 5 , , 110 , , 115 . Испытания проводились в одинаковых условиях со скоростью резания 110 футов в минуту: подача 0,011 дюйма на оборот; глубина резания 0 150 дюймов; температура потока нефти 120 100 л , при получении следующих данных: , 110 : 0 011 ; 0 150 ; 120 100 , : При обычном верхнем потоке, протекающем со скоростью от 3 до 5 футов в секунду и циркулирующем со скоростью 2,25 британских галлонов в минуту, 125 режущая кромка охлаждалась до 30 футов по Фаренгейту, тогда как при высокой скорости тонкой струи со скоростью 260 футов в секунду и циркуляции только 0,125 британских галлонов в минуту, край был охлажден , или в 45 раз больше тепла было перенесено на галлон циркулирующей жидкости. Разница между этой цифрой и выигрышем только от скорости объясняется двумя факторами: во-первых, охлаждение обычным верхним потоком осуществляется на стружке и хвостовике инструмента, а тепло от режущей кромки, как упоминалось выше, должно передаваться через стружку и вдоль хвостовика, создавая сильное сопротивление теплу. расход примерно в соотношении 1:3; во-вторых, верхний поток масла имеет большой диаметр (1" и более) и относительно толстым потоком распространяется по стружке и хвостовику инструмента. Поскольку коэффициент теплопередачи в масле очень низкий, ни один поток не дальше 0. Расстояние от 01 до 0,02 дюйма от охлаждаемой поверхности поглощает любое тепло, и поэтому основная часть потока неэффективна для охлаждения. С другой стороны, в случае высокоскоростной струи, такой как показанная на рис. 2, весь диаметр поток не превышает 50–75 % пространства между нижней частью пятки инструмента и движущейся деталью, а при входе в узкое отверстие между пяткой инструмента и поверхностью При работе жидкость сразу же растекается тонким листом, толщина которого меньше исходной струи. Следовательно, все тело этого тонкого листа эффективно охлаждается. 3 5 2 25 , 125 30 ', , 260 , 0 125 , , 45 130 726,183 : , , , , , - 1: 3; , (" ) , 0 01 0 02 , , , 2, 50 % 75 % , , , , . Двойное охлаждение достигается при одной двадцатой циркуляции масла. Высокая скорость потока по поверхности насадки инструмента также увеличивает теплопередачу в четыре или пять раз по сравнению с обычным потоком с низкой скоростью. . Высокоскоростная струя, подаваемая таким образом близко к режущей кромке инструмента, создает статическое давление, как показано на графиках на рисунках 4, 5 и 7. Скорость струи будет создавать это ударное давление, противоположное струе под инструментом. край, меньше потерь на трение вверх по каналу клина. При самом дальнем проникновении жидкость совершает поворот под прямым углом, и в ее продолжающемся боковом потоке давление будет равно потерям на трение, чтобы создать поток вдоль канала, параллельного кромке инструмента. Совершенно очевидно, что статическое давление в пространстве между инструментом и заготовкой, создаваемое остановкой и поворотом высокоскоростной струи, не могло вытеснить масло за край инструмента, где оно находится в фактическом контакте с заготовкой. Это не могло ни в коем случае превысит начальное давление для создания струи (от 300 до 600 фунтов на квадратный дюйм) и, как правило, будет намного меньше, тогда как давление между кромкой инструмента и заготовкой будет порядка 50 000 фунтов на квадратный дюйм. к другому механизму для объяснения достигнутого результата. , 4, 5 7 , , , ( 300 600 ) , 50,000 . Температура режущей кромки инструмента составляет около 1000 , тогда как температура кипения используемых масел не намного превышает 5000 . Поэтому ясно, что вблизи режущей кромки, где температура превышает 5000 или около того, масло будет кипит и выделяет пар. Измеренная шероховатость поверхности среза составляет от 40 до 60 микродюймов, а микроскопическая неровность кромки режущего инструмента составляет от 10 до 20 микродюймов. Таким образом, кромка инструмента 70 не контактирует с заготовкой в . 1000 , 5000 , 5000 , , , 40 60 , 10 20 70 . непрерывная линия, как можно было бы предположить, но между ними есть микроскопические зазоры, от 20 до 80 микродюймов. Давление в канале из-за высокой скорости струи (приблизительно 75, 225-260 футов в секунду) не могло перекачивать масло с вязкостью 100. до 200 (универсальные секунды Сейболта) через эти микроскопические каналы в виде жидкого масла. Пары, однако, могут быть и предположительно вытеснены на 80 градусов к кромке инструмента под действием доступного давления, которое при средней скорости 260 футов в секунду показано испытаниями, представленными на рис. 4, 5 и 7. После прохождения вокруг кромки инструмента пары масла снова конденсируются в 85 жидкое масло, поскольку температура заготовки и стружки ниже температуры кипения масла. В результате режущая кромка инструмента постоянно и адекватно смазывается и охлаждается не только жидким маслом, поглощающим тепло, но и скрытой теплотой испарения при превращении жидкого масла в пар при его кипении. , , , 20 80 ( 75 225 260 ) 100 200 ( ) , , 80 , 260 4, 5 7 , 85 , , , 90 . Чтобы продемонстрировать существование статического давления под кромкой инструмента, создаваемого струей жидкости, и построить график статического давления параллельно режущей кромке, на различных расстояниях от носовой части инструмента были предусмотрены датчики давления, как показано на рис. 7 четырьмя пронумерованными позициями, показанными вдоль длины стружки. Эти статические отверстия 100 имели диаметр около 010 дюймов и располагались на расстоянии дюйма друг от друга. На этой фигуре все скорости струи составляют 260 футов в секунду, что соответствует скорости сопла с острыми краями или короткими закругленными краями. , при давлении 400 фунтов на квадратный 105 дюймов Статическое давление под кромкой инструмента создается за счет замедления скорости струи, когда струя ударяется о верхнюю часть клиновидного канала и вынуждена поворачиваться под прямым углом. вспомнил 110, что если одиночная струя расположена точно в центре реза, статическое давление будет точно симметричным с каждой стороны струи, но в реальных условиях струя находится рядом с носовой частью инструмента и поворачивает за угол. имеют тенденцию повышать статическое давление на этой стороне струи, как показано. Как видно на рис. 7, при использовании двух струй наблюдалось не только увеличение пикового давления, но и статическое давление увеличивалось на 120 оставшейся части ширины стружки. три струи статическое давление под кромкой поддерживалось на положительном значении до конца стружки или реза. В испытательной установке метчик № 4 для этой конкретной глубины резания находился на расстоянии 125° за пределами реза и, следовательно, давал нулевые показания. , , 95 , 7 100 010 , 260 , - , 400 105 - 110 , 115 , 7, 120 , -, 4 125 . При применении этого изобретения при обычных скоростях резания от 100 до 400 футов в минуту полный эффект достигается при скорости струи от 130 726 183 до 240–260 футов в секунду (от 350 до 400 фунтов на квадратный дюйм). Некоторое ухудшение наблюдается при в этих условиях, когда скорость струи падает ниже 225 футов в секунду (300 фунтов на квадратный дюйм). Ниже 185 футов в секунду (200 фунтов на квадратный дюйм) эффект снижается, и результаты лучше, чем для обычного низкоскоростного потока, но не В значительной степени скорость струи выше 225 футов в секунду. Высокоскоростная струя будет иметь скорость, превышающую 185 футов в секунду, или более чем в 100 раз превышающую скорость работы при резке с помощью высокоскоростных стальных долот, или в 40 раз превышающую скорость работы. скорость работы при резании 5 твердосплавными коронками. Скорость потока применяемой жидкости от 0,08 до О 125 британских галлонов в минуту, а диаметр струи не превышает 0,020 дюйма для инструмента диаметром 1 дюйм. долото Давление насоса должно превышать 200 фунтов на квадратный дюйм и предпочтительно находиться в диапазоне от 350 до 400 фунтов на квадратный дюйм. , 100 400 , 130 726,183 240 260 ( 350 400 ) 225 ( 300 ) 185 ( 200 ) , 225 185 , 100 , , 40 5 0 08 125 , 0 020 1 " 200 350 400 . На рисунках 11 и 12 показано обычное применение заливающих потоков смазочно-охлаждающей жидкости, направленных вниз на стружку, а также вверх из-под инструмента, а также вниз. Как указано стрелками, жидкость не достигает режущей кромки инструмента, поскольку как показали испытания на том же испытательном оборудовании, под кромкой инструмента не возникает статического давления. 11 12 , , , , . Финиш, полученный при использовании обычного низкоскоростного верхнего потока, составляет от 150 до 200 об/мин. 150 200 . шероховатость в микродюймах ( = среднеквадратическое значение; микродюймы = 0,000001 дюйм). ( = ; = 0 000001 ). Для высокоскоростной струи она составляет от 40 до 60 об/мин. 40 60 . Микродюймы Это улучшение качества обработки ценно тем, что оно позволяет исключить чистовые резы перед чистовым шлифованием. Кроме того, изменение диаметра прутка из-за износа острия инструмента значительно уменьшается, и большая часть изменений приходится на последний дюйм осевого отклонения. длина резания Например, общее изменение диаметра из-за износа конца инструмента составляет всего лишь от 001 до 002 дюймов при диаметре от 2 до 4 дюймов вместо 010 до 040 дюймов. Такой низкий износ позволяет повысить точность работы и контролировать допуски. . , , , , 001 002 2 4 010 040 . Аналогично удовлетворительные результаты можно получить как с инструментами из карбида вольфрама, так и с инструментами из быстрорежущей стали. До сих пор не было принято использовать охлаждающие жидкости, как правило, для карбида вольфрама из-за вредного воздействия. В частности, при использовании масла инструмент разрушается. , , . Поскольку из-за верхнего потока инструмент может время от времени разбрызгиваться или разбрызгиваться под режущей кромкой, это неравномерное действие приводит к температурному шоку, который вольфрамовый кар6 бид не выдерживает. Высокоскоростная струя омывает поверхность инструмента непосредственно и непрерывно, температурный шок не возникает, а при скорости поверхности 400 футов в минуту срок службы инструмента увеличивается в 4–5 раз при использовании растворимого масла (эмульсия 5 % масла и 95 % воды). , , car6 , , 400 , 4 5 , ( 5 % -95 % ). Как показано на фиг. 6, отверстия сопла могут иметь форму одного или нескольких отверстий в соответствии с формой инструмента и глубиной резания, или струя может иметь сплющенную форму, где отверстие выполнено в виде щели. как показано на фиг. 8, 9, и одна или несколько струй могут применяться при любой из различных операций резки металла, таких как фрезерование и формование, а также при точении. 6, , , 70 8, 9 , 75 . Следующие данные семи производственных испытаний показывают сравнение стойкости инструмента между струйной системой охлаждения и системой охлаждения по настоящему изобретению и традиционной системой охлаждения, 80% при идентичных условиях: , 80 : Принцип действия: поворотные штоки клапана изготовлены из прочного сплава с высоким содержанием никеля; Машина: Бардонс и Оливер: : , ; : & : Подача: 004" на оборот; 85 Скорость: 345 оборотов в минуту; Масло: Парафиновая основа; Вылет инструмента из стойки: 1"; Высота инструмента: 006 дюймов ниже центра; Номер инструмента: Твердый сплав 1053; 90 Нормальное давление СОЖ: 8 фунтов на квадратный дюйм в насосе; Высокоскоростное давление струи: 400 фунтов на квадратный дюйм; Глубина резания: 0 234 дюйма; 95 Средний клапан стержней на инструмент: Настоящее изобретение: 34 4 Обычная система подачи СОЖ: 5 1. : 004 " ; 85 : 345 ; : ; : 1 "; : 006 " ; : 1053 ; 90 : 8 ; : 400 ; : 0 234 ; 95 : : 34 4 : 5 1. Эти результаты показывают, что при использовании настоящего метода произошло среднее увеличение стойкости инструмента в 6–7 раз по сравнению со сроком службы, полученным при использовании традиционных процедур. Заметное улучшение качества поверхности также было достигнуто при использовании струй. 100 6 7 . Исследование инструментов после завершения 105 испытания показало, что без форсунок радиус инструмента изнашивался ровно, режущая кромка имела небольшое нарост и площадь «пригара» была больше, чем при использовании форсунок. вверх и радиус держался на 110хорошо при использовании жиклеров. Поля инструментов были очень неровными, но не сломались полностью, как это обычно бывает без форсунок. Результаты, полученные с использованием обычной масляной системы, были аналогичны тем, которые были получены на 115 производственной линии. 105 , - " " - 110good 115 . В приведенном выше описании изложена теория, согласно которой высокоскоростные струи из-за их малого диаметра и высокой скорости могут быть размещены достаточно близко к кромке инструмента 120, чтобы оказаться в области, где масло, испаряемое под действием тепла инструмента, вынуждается статическим давлением через микроскопические зазоры между кромкой инструмента и поверхностью разреза снова конденсироваться на верхней части инструмента сзади 125 от режущей кромки. Доказательством того, что имеет место кипение, являются облака дыма и пара, исходящие от режущей кромки. Инструмент Это можно погасить с помощью обычного верхнего потока, который также является желательным и 130 726,183 эффективным средством подавления брызг от нижележащей высокоскоростной струи, но в остальном не вносит существенного вклада в эффект, производимый настоящей системой. Подавление брызг Это достигается за счет тяжелого потока масла, который стекает вокруг стружки и хвостовика инструмента, образуя обволакивающий барьер для масла, разбрызгиваемого в результате попадания высокоскоростной струи под и позади режущей кромки инструмента. , , 120 , , , 125 , 130 726,183 , , . Хотя вышеупомянутая теория является обоснованным и обоснованным объяснением улучшенных результатов, достигнутых с помощью этого изобретения, она не предназначена для исключения возможности того, что результаты использования тонкой, высокоскоростной струи могут быть объяснены, по крайней мере частично, другими силами, например, из-за капиллярного притяжения масла, осажденного в чрезвычайно маленьком зазоре сразу за кромкой инструмента. Таким образом, хотя концепция изобретения не ограничивается какой-либо специальной теорией работы, тот факт, что режущая кромка инструмента одновременно охлаждается напрямую и принудительная смазка подтверждается более эффективным и большим снижением температуры режущей кромки инструмента, чем это достигается при использовании обычного обильного потока жидкости. Это также подтверждается отсутствием отложений на режущей кромке и стойкость инструмента в 6-8 раз выше, чем ранее полученная при нормальных скоростях резания, и в 20 раз выше при более высоких, чем нормальные, скоростях резания. , , , , , , - 6 8 , 20 .
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-16 05:19:21
: GB726183A-">
: :

726184-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB726184A
[]
Мы, ЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ ПРИБОР , , британская компания, зарегистрированная по адресу , , , 2, настоящим заявляет об изобретении, на которое мы молимся о выдаче нам патента, а также о методе, с помощью которого оно должно быть осуществляются, что будет конкретно описано в нижеследующих , , , , , 2, , , , заявление:- :- Настоящее изобретение относится к электронагревателям и, в частности, к нагревательным элементам того типа, в которых провод с высоким сопротивлением заключен в трубчатую металлическую оболочку, концы которой герметизированы упругими заглушками, через которые проходят клеммы с низким сопротивлением, прикрепленные к проводу с высоким сопротивлением. . Известно изготовление элементов вышеупомянутого типа путем использования узла, содержащего резистивный провод, расположенный внутри металлической трубки, путем заполнения изоляционным материалом, предварительно сжатым путем обжатия трубки, а затем навинчивания вилок из упругого термостойкого материала на клеммы. отходят от концов трубки и закрепляют заглушки в выемках, предусмотренных на каждом конце трубки, путем продольного сжатия заглушек концевыми элементами, при этом сжатие вызывает боковое растяжение заглушек относительно стенки трубки. , . Цель настоящего изобретения состоит в том, чтобы предложить способ изготовления элементов типа проволоки в оболочке, в котором вилки вставляются в концы трубки перед операцией обжима, и тем самым, среди прочего, исключить использование концевых элементов. , , . Таким образом, способ согласно изобретению включает этапы установки клеммы на каждом конце нагревательной спирали с высоким сопротивлением, окружения одной клеммы заглушкой из термостойкого упругого материала, вставки узла в металлическую трубку так, чтобы вилка входила в одну. его конец, а другой вывод выступает за незаглушенный конец, обжимая трубку, чтобы удерживать вилку, заполнять трубку через незаглушенный конец порошкообразным или гранулированным изоляционным материалом, надевать вторую заглушку из термостойкого упругого материала на другую клемму и вставлять его в отключенный конец трубки, обжимая трубку, чтобы удерживать вторую заглушку на месте, и обжимая трубку для закрепления изолирующего материала. , , , , , . Изобретение будет лучше понято при обращении к чертежам, сопровождающим предварительную спецификацию, которые иллюстрируют различные этапы изготовления элемента. . При реализации изобретения, как показано, сначала создается сборочный узел, состоящий из резистивного элемента 6, имеющего клеммы 5 и 7, прикрепленные к его концам. На клемме 5 закрепляется вилка 2, изготовленная из упругого материала, который выдерживает достаточную нагрузку. высокие температуры говорят от 400 до 600 . , - 6 5 7 5 2 400 ' 600 . без распада, например, силиконовая резина. , . Затем этот сборочный узел вставляют в металлическую трубку или оболочку 1, причем на рис. 1 предотвращается вход заглушки в трубку за пределы обжимки или углубления, сделанного в трубке в точке 3. - 1, 1 3. Затем внешний конец трубки переворачивают, как показано на рисунке 4, чтобы удерживать заглушку на месте. Затем узел удерживается по центру трубки, в то время как изолирующий порошок 8 засыпается в трубку, как показано на рис. 2. При необходимости вводится необходимое количество изолирующего порошка, вторая заглушка 9 навинчивается на клемму 7 и вставляется в конец трубки. ' 4 - 8 2 9 7 . Эту вторую заглушку можно закрепить на месте, обжимая трубку, как показано на рисунке 10. Затем трубку обжимают для закрепления изолирующего порошка, как показано на рисунке 3, и один или оба конца трубки 1 можно отрезать, как показано на рисунке 11. Рис. 4, чтобы обнажить часть вилки 9 и дать ей возможность расшириться. Такое обнажение вилки увеличивает расстояние от клеммы до земли и устраняет необходимость в дополнительной порции изолирующего материала. 10 3, 1 11 4 9 . 726,184 ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ 726,184 Изобретатель: УИЛЬЯМ ДЖОН СИМС. :- . Дата подачи Полной спецификации: 9 марта 1953 г. : 9, 1953. Дата подачи заявки: 19 марта 1952 г. № 7104/52. : 19, 1952 7104/52. (7 Полная спецификация опубликована: 16 марта 1956 г. ( 7 : 16, 1956. Индекс при приемке: -Класс 39(3), 2 4 . :- 39 ( 3), 2 4 . ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ. . Улучшения в электронагревателях и в отношении них. . Я - -
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-16 05:19:23
: GB726184A-">
: :

726185-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB726185A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Изобретатель: УИЛЬЯМ СИММ МЕЛВИЛЛ. Дата подачи заявки. Полная спецификация: 23 марта 1953 г. : : 23, 1953. Дата подачи заявки: 25 марта 1952 г. : 25 1952. 726,185 № 7647/52. 726,185 7647/52. Полная спецификация опубликована: 16 марта 1955 г. : 16, 1955. Индекс при приемке: -Класс 38(2), 10. :- 38 ( 2), 10. ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Усовершенствования в схемах генерации импульсов и в отношении них Мы, - , британская компания, имеющая зарегистрированный офис в , , , 2, настоящим заявляем об изобретении, в отношении которого мы молимся о том, чтобы патент может быть предоставлено нам, а метод, с помощью которого это должно быть выполнено, должен быть подробно описан в следующем заявлении: - , - , , , , 2, , , , : - Настоящее изобретение относится к электрической схеме для создания импульса энергии в по существу резистивной нагрузке, включающей в себя линейный конденсатор или емкостную сеть, которая приспособлена для зарядки через индуктивность от источника переменного тока, при этом конденсатор и индуктивность содержат или образуют часть цепь зарядки, которая резонансна на частоте источника питания, и насыщающаяся сердечниковая индуктивность, предназначенная для насыщения, когда конденсатор заряжается, чтобы позволить конденсатору разряжаться для создания импульса энергии в нагрузке. Схема такого типа описывается, например, в спецификации Патента , , , , , № 666575. 666,575. В соответствии с настоящим изобретением схема формирования импульсов имеет один насыщаемый конденсатор, причем этот насыщающийся конденсатор подключается параллельно нагрузке, а нагрузка и насыщающийся конденсатор вместе подключаются последовательно с насыщающейся индуктивностью сердечника через линейный конденсатор, причем константы цепи равны так, что диэлектрик насыщающегося конденсатора существенно насыщается, когда ток через индуктивность насыщающегося сердечника достигает максимального значения, в результате чего импеданс шунтирующего пути на нагрузке, обеспечиваемый насыщающимся конденсатором, изменяется на высокий импеданс, и ток, проходящий через насыщающаяся индуктивность отводится в нагрузку. , , , , . Для лучшего понимания изобретения теперь будут описаны два его варианта осуществления в качестве примера со ссылками на чертежи, сопровождающие предварительное описание. , . lЦена 2 8 1 На чертежах на фиг.1 показана схема, показанная на фиг.1 чертежей Патента № 666575, на фиг.2 показана та же схема, модифицированная в соответствии с настоящим изобретением, на фиг.3а и 3б показаны ток и кривые напряжения в связи с работой схем показаны соответственно на рис. 1 и 2, а на рис. 4 показана модификация схемы, показанной на рис. 2. 2 8 1 , 1 1 666,575, 2 , 3 3 1 2, 4 2. На рис. 1 показана схема, показанная в ранее упомянутом патенте, в которой — генератор с незначительным сопротивлением, — линейная индуктивность, — линейный конденсатор, — насыщающийся реактор, также называемый пульсактором, и — коэффициент использования. цепь, которая является резистивной. 1, , , , , , . В процессе работы и находятся в резонансе на частоте питания, а предназначен для насыщения, когда зарядное напряжение на достигает максимального значения. становится низким импедансом при насыщении, и через него будет течь ток, а последовательно этот ток затухнет. экспоненциально, и в будет возникать импульсный ток. . Период времени фронта пульсовой волны будет зависеть от скорости, с которой индуктивность (насыщенная) будет пропускать ток. () . Чтобы создать более крутой волновой фронт импульса, мы можем принять схему, показанную на рис. 2, в которой условия для успешной работы схемы следующие: 1. Индуктивность () и емкость () должны образуют резонансный контур на 1 частотах питания, т. е. 2. Ненасыщенная индуктивность () должна быть намного больше, чем индуктивность . >> 3. Индуктивность насыщения () должна быть намного больше. меньше индуктивности , т.е. е, , <. 2 : 1 () () 1 , 2 () . >> 3 () , , , <. 4 Ненасыщенная емкость () должна быть много больше емкости , т. е. , >> . 4 () , , , >> . 7 5 , -1 _j ' 726,185 Насыщенная емкость () должна быть много меньше емкости , т. е. ; <<С. 7 5 , -1 _j ' 726,185 () , , ; <<. 6 должен быть рассчитан на насыщение, когда напряжение максимально во время зарядки . 6 . 7 должен быть рассчитан на насыщение, когда ток в (насыщенный) является максимальным. 7 () . 8 Значение должно быть таким, чтобы сделать импульс свободным от колебаний и иметь очень короткую длительность по сравнению с периодом между импульсами. 8 . В этом случае схема будет работать следующим образом. Во время зарядки ненасыщается и, следовательно, имеет очень высокий импеданс, и в него будет течь лишь незначительный ток. Когда зарядное напряжение достигает максимального значения, предназначен для Насыщается и приобретает очень низкий импеданс , и происходит разряд в . Напряжение на упадет до нуля за четверть цикла частоты cor1, реагирующей на , и () и 2,,/ ЛСК. , , , , , , cor1 , () 2,,/. ток в увеличится до максимума за тот же период. Вся энергия в системе будет сохранена в . . В течение этого периода ток через цепь использования не течет, поскольку ненасыщенный ( 11) образует байпас с низким импедансом. Однако как только ток в достигает максимального значения, насыщается и становится очень высоким импедансом, так что весь ток в разряд в приводит к резкому увеличению тока до максимального значения. Затем он затухает экспоненциально, как и в предыдущей схеме. ( 11) , . На рисунках 3а и 3б показана форма тока тока в до и после введения насыщающегося конденсатора. На рисунке 3а, когда только подключен последовательно с , скорость нарастания тока определяется скоростью, с которой (насыщенный) может заряжаться с помощью . На рис. 3b схема использования фактически закорачивается с помощью до тех пор, пока не достигнет насыщения, когда ток в достигает своего пика. 3 3 3 () 3 - - . Тогда нарастание тока в будет происходить значительно быстрее, чем в первом случае. - . Схема, показанная на рис. 2, будет иметь на выходе чередующиеся положительные и отрицательные импульсы. Однонаправленные импульсы могут быть получены, как показано на рис. 4, путем поляризации пульсатора способом, описанным в упомянутом выше патенте. 2 4 . В определенных обстоятельствах также может оказаться необходимым поляризовать насыщаемый конденсатор , используя, как показано, источник поляризующего напряжения, работающий через развязывающую цепь, которая имеет резистивный компонент и линейный конденсатор . Сопротивление отделяет источник поляризующего напряжения от переменного напряжения. и импульсные напряжения и токи в основной цепи. Конденсатор с имеет большую величину емкости по сравнению с в ненасыщенном состоянии, так что на нем развиваются незначительные переменные или импульсные напряжения. , . Действие поляризующего напряжения заключается в том, чтобы в тот момент, когда импульсный ток в Р начинает возрастать, диэлектрическое состояние в материале таково, что интеграл 70 тока, прошедшего через по времени во время нарастания от от нуля до пикового тока в , вызовет изменение плотности заряда в , так что диэлектрическое насыщение происходит в момент максимального тока в 75 или около него. Диэлектрическое состояние в диэлектрике затем сбрасывается под действием поляризующего напряжения в готовность к следующему импульсу. , 70 , , , 75 .
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-16 05:19:24
: GB726185A-">