КП Деревянный каркас одноэтажного производственного здания с4-12
.pdf
1. Конструирование и расчет панели покрытия.
1.1 Исходные данные
1. |
Место строительства: |
Докшицы |
2. |
Класс условий эксплуатации: |
2 |
3. |
Пролет здания, м: |
16 |
4. |
Шаг несущих конструкций, мм: |
4100 |
5. |
Длина здания: |
10В |
6. |
Тип несущих конструкций: |
Балка с плоской тонкой стенкой,колонна дощатоклееная |
7. |
Высота здания (колонны),м: |
6 |
8. |
Тип ограждающих конструкций: |
Плита с нижней обшивкой |
9. |
Материал обшивки плит: |
Фанера F50/25 E70/25 |
10. |
Материал утеплителя: |
Плиты из резольнофенолформальдегидного пенопласта 90мм |
11. |
Материал кровли: |
Лист стальной оцинкованный |
12. |
Порода и класс прочностидревесины: |
Сосна, С27 |
|
1.2 Компоновка рабочего сечения панели |
|
|
Ширину панели принимаем bпан = 1450 мм. |
|
|
|
Толщину нижней обшивки принимаем равной hf.t = 8 мм. |
|
|
|
Для дощатого каркаса применены черновые заготовки из пиломатериалов сечением |
bw hw |
= 44 150 мм. |
|
Высота продольных ребер после острожки составит hw = hw − 5.5 = 150 − 5.5 = 144.5 мм. |
|
||
Расчетный пролет равен |
ld = 0.99 (B − 20) = 0.99 (4100 − 20) = 4039.2 мм. |
|
|
Полная высота панели h |
= hw + hf.t = 144.5 + 8 = 152.5 мм. |
|
|
Каркас панелисостоит из продольных ребер (см. рис. 1.1). Шаг ребер принимаем |
a = 462 |
мм,что |
|
меньше 500мм. |
|
|
|
Для придания каркасу жеткости продольные ребра соединены на клею с поперечными, которые расположены с шагом 950мм (по конструктивным требованиям не более 1500мм).
Рис. 1.1 - Клеефанерная плита с нижней обшивкой
1.3 Определение нагрузок на плиту покрытия
На плиту покрытия действуют нагрузки: -постоянные: кровля, собственный вес панели;
-временные: снеговая.
4
Нормативная нагрузка на 1м2 от: -кровли, определяется по табл. 1.1 [1];
-каркаса, плотность древесины согласно табл. 6.2 [2] ρw.k = 370 кг/м3
|
Vк ρw.k |
10− 2 |
0.13 370 10− 2 |
кН |
||
|
||||||
gк3 = |
|
|
= |
|
= 0.081 |
м2 |
|
|
|
||||
|
(B − 20) bпан 10− 6 |
(4100 − 20) 1450 10− 6 |
|
|||
-обшивки, где плотность обшивки ρf.k = 600 кг/м3
gк5 = ρf.k hf.t 10− 5 |
= 600 8 10− 5 = 0.048 |
кН |
м2 |
Таблица 1.1 - Нагрузки, действующие на 1 м2 покрытия
Наименование нагрузки |
Нормативная, кПа |
Коэффициент |
Расчетная нагрузка, |
||
надежности |
кПа |
||||
Постоянная: |
|
|
|
||
1. |
Лист стальной оцинкованный, |
0,045 |
1,35 |
0,06075 |
|
4,5кг/м2 |
|
|
|
||
2. |
Утеплитель плиты из |
|
|
|
|
полистирольного пенопласта |
0,036 |
1,35 |
0,0486 |
||
(40кг/м3), 90мм |
|
|
|
||
3. |
Каркас деревянный (обьем |
0,081 |
1,35 |
0,109 |
|
0,13м3, плотность древесины |
|||||
|
|
|
|||
370кг/м3) |
|
|
|
||
4. |
Пароизоляция 3кг/м2 |
0,03 |
1,35 |
0,0405 |
|
5. |
Нижняя обшивка (толщиной 8мм) |
0,048 |
1,35 |
0,0648 |
|
|
|
|
|||
Итого постоянная: |
0,24 |
|
0,324 |
||
Временная: |
|
|
|
||
Снеговая |
1,333 |
1,5 |
1,999 |
||
|
|
|
|
|
|
Временная нагрузка на 1 м2 от веса снегового покрова:
Нормативное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия определяют по формуле:
|
s = μi Ce Ct sk = 0.8 1.666 = 1.333 кПа |
где: |
|
μi = 0.8 |
- коэффициент формы снеговой нагрузки согласно п.5.3 [3]; |
Ce = 1 |
- коэффициент окружающей среды, принимаемый в зависимости от условий местности в |
|
соответствии с табл. 5.1 [3]; |
Ct = 1 |
- температурный коэффициент; |
sk |
- характеристическое значение снеговой нагрузки на грунт, принимаемое в зависимости от |
|
высоты местности над уровнемморя иопределяемоедля заданной (по заданию) местности |
|
по формуле: |
|
5 |
|
|
(A − 150) |
|
186 − 150 |
|
sk |
= 1.45 + 0.6 |
|
= 1.45 + 0.6 |
|
= 1.666 кПа |
|
100 |
||||
|
100 |
|
|
||
Расчетное значение снеговой нагрузки (с учетом коэффициента надежности для временных нагрузок
γq = 1.5 ): |
|
qs.d = γq s = |
1.5 1.333 = 1.999 кПа |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Линейно распределенная нагрузка равна: |
|
− 3 |
|
|
|
|
|
|
− 3 |
|
кН |
||||
|
|
|
кН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
qd = qd1 bпан 10− 3 = |
0.324 1450 10− 3 = 0.47 |
|
|
qk = qk1 bпан 10 |
= |
0.24 1450 10 |
|
= 0.348 |
|
||||||
|
|
м |
|||||||||||||
м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
− 3 |
|
|
|
|
|
|
− 3 |
|
кН |
||
|
|
|
|
|
кН |
|
|
|
|
|
|
|
|||
qs.d = qs.d bпан 10− 3 |
= 1.999 1450 10− 3 = 2.899 |
qs.k = s bпан 10 |
= |
1.333 1450 10 |
|
= 1.933 |
|
||||||||
|
м |
||||||||||||||
м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Нагрузка, действующа на плиту, равна: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
- расчетное значение: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
fd.n |
= qd + qs.d cos(α) |
= 0.4698 + 2.899 cos(6 deg) = 3.353 |
|
кН |
|
|
|
|
||||||
|
|
м |
|
|
|
||||||||||
- нормативное значение: |
= qk + qs.k cos(α) |
|
0.348 + 1.933 cos(6 deg) = 2.27 |
кН |
|
|
|
|
|||||||
|
fk.n |
= |
|
|
|
||||||||||
|
|
м |
|
|
|
||||||||||
Нормальная составляющая полной нагрузки, действующая на плиту, равна:
fd |
= fd.n cos(α) |
= |
3.353 cos(6 deg) = 3.335 |
кН |
|
|||
м |
||||||||
fk |
= fk.n cos(α) |
= |
2.27 cos(6 deg) = 2.258 |
|
кН |
|||
|
м |
|||||||
|
|
|
fd = 3.335 |
кН |
|
|
|
|
|
|
|
м |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
ld = 4039.2 мм |
|
||
|
|
|
|
Рис. 1.3 -Расчетная схема плиты |
|
||||||
Расчетные усилия в сечениях плиты: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
- изгибающий момент: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
fd ld2 10− 6 |
3.335 4039.22 10− 6 |
|
|||||||
|
Md = |
|
|
|
= |
|
|
= 6.801 |
кНм |
||
|
|
|
8 |
8 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
- поперечная сила: |
|
|
fd |
− 3 |
|
− 3 |
|
||||
|
|
|
ld 10 |
|
3.335 4039.2 10 |
|
|||||
|
Vd = |
|
|
= |
|
|
= 6.735 |
кН |
|||
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
2 |
|
|
2 |
|
|
|
|
6
1.4 Расчетные характеристики материалов.
Определение расчетных сопротивлений материалов плиты
Для фанеры (согласно табл. 6.5 [2]):
- характеристическое значение сопротивления растяжению вдоль волокон:
ff.t.k = 36 МПа
- характеристическое значение сопротивления сжатию вдоль волокон :
ff.c.0.k = 36 МПа
- характеристическое значение сопротивления скалыванию вдоль волокон:
ff.v.k = 9.5 МПа
- характеристическое значение сопротивления изгибу поперек волокон:
ff.m.k = 24 МПа
- модуль упругости, табл. 6.5[2]:
Ef.mean = 5500 МПа
С учетомкоэффициентов kmod
ff.t.d
ff.c.0.d
ff.v.d
ff.m.d
, ksys , γM : |
1 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
||||||
= |
ff.t.k kmod ksys |
|
|
|
= 36 0.8 |
|
|
= 28.8 |
МПа |
|||||||||
γM |
|
|
|
1 |
|
|
||||||||||||
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
= 28.8 МПа |
|||||||
= |
ff.c.0.k kmod ksys |
|
|
|
|
= 36 0.8 |
|
|||||||||||
γM |
|
1 |
||||||||||||||||
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
МПа |
||||||
= ff.v.k kmod ksys |
|
|
|
|
|
= 9.5 0.8 |
|
|
= 7.6 |
|||||||||
|
γM |
|
1 |
|||||||||||||||
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
МПа |
|||||
= |
ff.m.k kmod ksys |
|
|
|
= 24 0.8 |
|
|
|
= 19.2 |
|||||||||
γM |
|
1 |
|
|||||||||||||||
Расчетные характеристики древесины:
Для изготовления каркаса плиты применена древесина породы сосна, класс прочности С27 . Расчетные характеристики установлены на основании характеристических значений (табл. 6.2 [2] с учетом корэффициентов kmod , ksys , γM, kh (п.5.6.2 [2)].
Расчетное сопротивление изгибу:
fw.m.d |
= fw.m.k kmod ksys |
|
kh |
= |
27 0.8 |
1.007 |
|
= 21.762 |
МПа |
|||||||
γM |
|
|
|
|
1 |
|
||||||||||
Расчетное сопротивление растяжению вдоль волокон: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
fw.t.0.d |
= fw.t.0.k kmod ksys |
|
kh |
= |
16 0.8 |
|
1.007 |
= 12.896 |
МПа |
|||||||
γM |
|
|
1 |
|
||||||||||||
Расчетное сопротивление сжатию вдоль волокон: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
fw.c.0.d |
= fw.c.0.k kmod ksys |
kh |
|
= |
22 0.8 |
|
1.007 |
|
= 17.732 |
МПа |
||||||
γM |
|
1 |
|
|
||||||||||||
Расчетное сопротивление скалыванию вдоль волокон:
fw.v.d = fw.v.k kmod ksys |
kh |
= 2.8 0.8 |
1.007 |
= 2.257 МПа |
|
γM |
|
1 |
|||
Деформационные характеристики: Ew.mean = 11000 |
МПа, Gw.mean = 720 МПа. |
||||
1.5 Определение геометрических характеристик расчетного сечения плиты
Рис. 1.4 - Геометрические характеристики сечения
Определим геометрические характеристики сечения, приведенные к фанере. Коэффициент приведения к фанере и ширина верхней нижней обшивок (п.10.4.3 [2]):
nf |
= |
Ew.mean |
= |
11000 |
= 2 |
bf.t = bпан = 1450 мм |
|
Ef.mean |
5500 |
||||||
|
|
|
|
|
Площадь приведенного сечения:
-нижней растянутой обшивки:
Af.t = hf.t bf.t = 8 1450 = 11600 мм2
- ребра:
Суммарная приведенная площадь:
Aw = bw hw = |
176 144.5 = 25432 мм2 |
Af.d.ef = Af.t + Aw nf |
= 11600 + 25432 2 = 62464 мм2 |
Статические моментыобшивкии каркаса относительно верхней грани плиты:
St.f.t = Af.t (hw + 0.5 hf.t) |
= |
11600 (144.5 + 0.5 8) = 1722600 мм3 |
Sw = Aw (hw 0.5) |
= |
25432 144.5 0.5 = 1837462 мм3 |
8
Суммарный приведенный статический момент относительно верхней грани плиты:
Sf.d.ef = St.f.t + Sw nf |
= 1722600 + 1837462 2 = 5397524 мм3 |
Положение нейтральной оси сечения конструкции:
|
Sf.d.ef |
5397524 |
|
мм |
|
zp = |
|
= |
|
= 86.41 |
|
|
|
||||
|
Af.d.ef |
62464 |
|
|
|
Моменты инерции сечения относительно нейтральной оси:
|
|
b |
f.t |
h |
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
f.t |
2 |
|
1450 |
8 |
3 |
|
+ 11600 152.5 |
|
|
8 |
|
2 |
||||||||
I |
= |
|
|
|
f.t |
|
|
+ A |
f.t |
h − z |
p |
− |
|
|
|
= |
|
|
− 86.41 − |
= 44781591.551 мм4 |
||||||||||||||||||
|
12 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
f.t.inf |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
b |
w |
h |
w |
3 |
|
|
|
|
h |
w |
|
|
|
2 |
|
176 |
144.5 |
3 |
+ 25432 |
144.5 |
− 86.41 |
2 |
|
|
||||||||||
I |
|
= |
|
|
|
|
|
+ A |
w |
|
|
− z |
|
= |
|
|
|
= 49351580.79 мм4 |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
12 |
|
|
2 |
|
|
|
12 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
f.w |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
p |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
||||||||||||
Суммарный момент инерции сечения относительно нейтральной оси:
I |
= I |
n |
f |
+ I |
= 49351580.79 2 + 44781591.551 = 143484753.13 мм4 |
f.d.ef |
f.w |
|
f.t.inf |
|
Момент сопротивления в крайних волокнах:
- для наиболее сжатых волокон:
|
If.d.ef |
143484753.13 |
|
3 |
|
Wc.f.d.ef = |
|
= |
|
= 1660507.97 |
мм |
|
86.41 |
||||
|
zp |
|
|
||
- для наиболее растянутых волокон (нижней обшивки):
|
|
I |
|
143484753.13 |
3 |
|
Wt.f.d.ef |
= |
f.d.ef |
= |
= 2171056.02 мм |
||
h − zp |
152.5 − 86.41 |
|||||
|
|
|
|
Определим геометрические характеристики сечения, приведенные к древесине: Коэффициент приведения сечения к древесине:
n0 = Ef.mean = 5500 = 0.5
Ew.mean 11000
Суммарная приведенная площадь:
A0.d.ef = Af.t n0 + Aw = 11600 0.5 + 25432 = 31232 мм2
Статические моменты каркаса и обшивок относительно нижней грани плиты:
|
|
|
hf.t |
|
8 |
|
3 |
|
Sf.t. |
= Af.t |
|
|
= 11600 |
|
|
= 46400 мм |
|
|
|
|
||||||
|
|
2 |
|
2 |
|
|
||
9
|
|
|
|
hw |
|
|
|
|
|
144.5 |
|
|
|
|
3 |
|
S |
w |
= A |
w |
|
|
+ h |
f.t |
|
= 25432 |
|
|
+ 8 |
|
= 2040918 |
мм |
|
2 |
|
2 |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Суммарный приведенный статический момент:
S0.d.ef = Sf.tn0 + Sw = |
46400 0.5 + 2040918 = 2064118 мм3 |
Положение нейтральной оси сечения конструкции:
z0 = S0.d.ef = 2064118 = 66.09 мм A0.d.ef 31232
Моменты инерции относительно нейтральной оси:
|
|
bwhw3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
hw |
|
2 |
|
176 144.5 3 |
|
|
144.5 |
|
2 |
|
4 |
|||||||||||||||
I |
= |
|
|
|
+ A |
w |
z |
0 |
|
− |
|
|
|
+ h |
|
= |
|
|
|
|
+ 25432 |
66.09 − |
|
|
|
|
|
+ 8 |
|
= 49351580.79 |
мм |
|
||||||
|
|
|
|
2 |
|
|
12 |
|
|
|
2 |
|
|
|||||||||||||||||||||||||
0.w |
12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f.t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
b |
f.t |
h |
|
3 |
|
|
|
|
|
|
h |
f.t |
2 |
|
1450 8 |
3 |
|
|
|
|
8 |
|
2 |
|
|
|
|
|
||||
|
|
I |
= |
|
|
|
|
f.t |
+ A |
f.t |
z |
− |
|
|
= |
|
|
+ 11600 66.09 − |
|
|
= 44781591.551 мм4 |
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
0.f.t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
2 |
|
12 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Суммарный момент инерции сечения относительно нейтральной оси:
I |
= |
I |
n |
0 |
+ I |
= 44781591.551 0.5 + 49351580.79 = 71742376.565 мм4 |
0.d.ef |
|
0.f.t |
|
0.w |
|
Момент сопротивления в крайних сжатых волокнах ребер каркаса:
Wc.0.d.ef |
= |
I0.d.ef |
= |
71742376.565 |
= 830253.985 мм3 |
h − z0 |
|
||||
|
|
|
152.5 − 66.09 |
||
Момент сопротивления в крайних растянутых волокнах реберкаркаса:
Wt.0.d.ef = |
I0.d.ef |
= |
71742376.565 |
= 1235024.437 мм3 |
z0 − hf.t |
|
|||
|
|
66.09 − 8 |
||
1.6 Расчет элементов плиты по первой группе предельных состояний
Проверка на скалывание клеевого шва обшивки.
Согласно п. 10.4.10 [2]:
τmean.d = fw.v.d |
при bw < 8hf.t |
|||
8hf.t 0.8 |
|
|||
τmean.d = fw.v.d |
|
|
|
при bw > 8hf.t |
b |
w |
|||
|
|
|
|
|
В данном случае:
τmean.d = 2.257 = 2.257 МПа
Статический момент сдвигаемой фанерной обшивки относительно нейтральной оси:
10
|
|
|
|
|
|
|
|
hf.t |
|
|
|
8 |
|
3 |
||
S |
sd |
= |
A |
f.t |
h − z |
p |
− |
|
|
= 11600 |
|
152.5 − 86.41 − |
|
|
= 720242.188 |
мм |
|
|
2 |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|||||||
Фактические касательные напряжения:
τv.mean = |
Vd Ssd |
103 = |
6.735 720242.188 |
103 = 0.192 < τmean.d = 2.257 МПа |
|
Ief.inst bw |
143484753.13 176 |
||||
|
|
|
Условие выполняется.
Проверка нижней растянутой обшивки.
Согласно п. 10.4.5010.4.6 [2]:
σf.inst.t.d |
|
Md |
106 |
6.801 |
10 |
6 |
|
|
= |
|
|
(h − y1 ) = |
|
|
|
(152.5 − 86.41 ) = 3.133 МПа |
|
|
|
143484753.13 |
||||||
|
|
Ief.inst |
|
|||||
σf.inst.t.d = 3.133 < ff.t.d = 28.8 МПа
Условие выполняется.
Проверка максимальных напряжений в изгибаемых ребрах плиты (п.10.4.8-10.4.9[2]). Расстояние от нейтральной оси (приведенного к деревесине сечения) до наиболее сжатых волокон реберплиты:
y1 = h − z0 = 152.5 − 66.09 = 86.41 мм
Расстояние от нейтральной оси (приведенного к деревесине сечения) до наиболее растянутых волокон реберплиты:
y2 = z0 − hf.t = 66.09 − 8 = 58.09 мм
Фактические нормальные сжимающие напряжения:
σw.inst.c.d = |
Md 106 |
y1 |
Ew.mean |
|
= |
6.801 106 |
86.41 |
11000 |
= 8.192 МПа |
||
I |
E |
f.mean |
143484753.13 |
5500 |
|||||||
|
ef.inst |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
σw.inst.c.d = 8.192 |
< fw.c.0.d = 17.732 |
МПа |
|
|||||||
Фактические нормальные растягивающие напряжения:
σw.inst.t.d = |
Md 106 |
y2 |
Ew.mean |
|
= |
6.801 106 |
58.09 |
11000 |
= 5.507 МПа |
|||
I |
|
E |
f.mean |
143484753.13 |
5500 |
|||||||
|
ef.inst |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
σw.inst.t.d |
|
= 5.507 |
< fw.t.0.d = 12.896 |
МПа |
|
||||||
Условия выполняются.
Проверка прочности продольных ребер каркаса на скалывание при изгибе на уровне нейтральной оси.
Статический момент сдвигаемой частиприведенного сечения относительно нейтральной оси:
|
|
bw (z0 |
− hf.t)2 |
176 (66.09 − 8) |
2 |
3 |
|||||
|
St.d = |
|
|
|
|
= |
|
|
|
= 296949.835 |
мм |
|
|
|
2 |
|
2 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
τw.d = |
Vd St.d |
|
103 |
= |
6.735 296949.835 |
103 = |
0.158 < fw.v.d |
= 2.257 МПа |
|||
|
|
71742376.565 176 |
|||||||||
|
I0.d.ef bw |
|
|
|
|
|
|||||
11
Условие выполняется.
1.7 Расчет плиты по второй группе предельных состояний
1
Отношение допустимого прогиба плиты к пролету не должно превышать Ulim =
175
Данное отношение определено для ребристых плит с листовыми ошивками по табл. 8.1[2]. Начальныйпрогиб плиты покрытия определяем по формуле согласно п.8.1.6[2] (при kb = 0.7):
|
5 |
|
|
− qs.k (cos(α)) |
2 |
ld |
3 |
|
5 |
|
(2.2576 − 1.933 cos(6 deg)2) 4039.23 |
||
|
|
fk |
|
|
|
|
|||||||
Uinst |
= |
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
= 0.0003 |
|
Ew.mean Ief.inst kb |
|
384 |
|
|||||||||
|
384 |
|
|
|
|
11000 143484753.1302 0.7 |
|||||||
Коэффициент деформации определяется согласно п.5.4.7.4[2]:
kdef = 2 |
kf.def kw.def |
= 2 0.8 = 1.789 |
Деформация ползучести (определяется от временной нагрузки, п.5.4.7.2 [2]):
U |
= |
5 |
|
|
qs.k (cos(α))2 ld |
3 |
k |
def |
= |
5 |
|
1.933 cos(6 deg )2 4039.2 3 |
1.7889 = 0.0027 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
creep |
384 |
|
|
Ew.mean Ief.inst kb |
|
|
384 |
|
11000 143484753.1302 |
0.7 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Полное значение прогиба плиты: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
Ufin = Uinst + Ucreep |
= 0.0003 + 0.0027 = 0.0029 |
|
|
||||||
Проверка условия второй группы предельных состояний: |
|
|
||||||||||||
Условие выполняется. |
|
Ufin = 0.0029 |
< Ulim = 0.0057 |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||