Исходные данные для проектирования
1. Тип двигателя Электродвигатель постоянного тока
2. Номинальная мощность P2 = 4 кВт
3. Номинальное напряжение U = 220 В
4. Частота вращения n1 = 1000 об/мин
Уточнение магнитного потока
1) Сопротивление обмоток якорной цепи двигателя, приведённое к стандартной рабочей температуре [1. стр. 268. 10-158]
=
1,38 (0,5 + 0,21 + 0,4) = 1,5 Ом
Где: r2 = 0,5 Ом. Сопротивление обмотки при температуре 20оС
= 0,4 Ом. Сопротивление обмотки при 20оС
rД = 0,21 Ом. Сопротивление обмотки при температуре 200С
=
1,38 Коэффициент приведения к рабочей
температуре [1. стр. 72]
2) Уточнённая ЭДС при нормальном режиме работы двигателя [1. стр. 268. 10-159]
=
220 - 80,6 *
1,11 - 2 = 183.4 В
Где: U = 220 В. Номинальное напряжение
I2 = 22,6 А. Предварительное значение тока якоря у двигателя
=
1,11 Ом. Сопротивление обмоток якорной
цепи двигателя
=
2 В. Падение напряжения на щётках
3) Уточнённый магнитный поток [1. стр. 268. 10-162]
=
= 0,0075 Вб
Где:
= 183,4 В. Уточнённая ЭДС при нормальном
режиме работы двигателя
р = 2 Количество полюсов
а = 1 Число параллельных ветвей
n1 = 1000 об/мин. Частота вращения
ω2 = 366 Уточнённое число витков обмотки якоря
Мдс для воздушного зазора между якорем и главным полюсом
1) Площадь поперечного сечения в воздушном зазоре [1. стр. 269. 10-163]
=
77,87 *
180 = 13980,6 мм2
Где:
= 78 мм. Расчётная ширина полюсной дуги
=
145 мм. Конструктивная длина сердечника
якоря
2) Уточнённая магнитная индукция в воздушном зазоре [1. стр. 269. 10-164]
=
0,0075 *
106/13980,6
= 0,536 Тл
Где: Ф = 0,00791 Вб. Уточнённый магнитный поток
=
11310 мм2
Площадь поперечного сечения в воздушном
зазоре
3) Коэффициент учитывающий увеличение магнитного сопротивления вследствие зубчатого строения главного полюса [1. стр. 269. 10-165]
=
1
Так, как компенсационной обмотки нет.
4) Коэффициент учитывающий увеличение магнитного сопротивления вследствие зубчатого строения якоря [1. стр. 269. 10-166]
=
=
1,019
Где:
=
2,685 мм. Ширина шлица паза
=
17,3 мм. Зубцовое деление по наружному
диаметру якоря
=
1,6 мм. Воздушный зазор
5) Коэффициент учитывающий увеличение магнитного сопротивления вследствие бандажных канавок якоря [1. стр. 269. 10-167]
=
1
Так, как бандажные канавки на якоре отсутствуют
6) Коэффициент учитывающий уменьшение магнитного сопротивления воздушного зазора при наличии радиальных каналов в сердечнике якоря [1. стр. 269. 10-168]
=
1
Так, как радиальные каналы в сердечнике якоря отсутствуют
7) Общий коэффициент воздушного зазора [1. стр. 269. 10-169]
=
1 *
1,019 *
1 *
1 = 1,019
8) МДС воздушного зазора [1. стр. 269. 10-170]
=
0,8 *
1,6 *
1,019 *
0,536 *
103
= 699,1 А
Где:
=
1,6 мм. Воздушный зазор
=
1,019
=
0,536 Тл. Уточнённая магнитная индукция
в воздушном зазоре
Мдс для зубцов при овальных полузакрытых пазах якоря
1) Площадь равновеликого поперечного сечения зубцов [1. стр. 269. 10-171]
=
= 4150,7мм2
Где: Z2 = 29 Количество пазов якоря
2р = 4 Количество пар полюсов
α' = 0,62 Коэффициент полюсной дуги
bз2 = 5,4 мм. Ширина зубца
=
171 мм. Эффективная
длина сердечника якоря
2) Уточнённая магнитная индукция в зубах [1. стр. 269. 10-172]
=
0,0075 *
106/4150,7
= 1,8 Тл
Где:
= 4150,7 мм2.
Площадь равновеликого поперечного
сечения зубцов
Ф = 0,0075 Вб. Уточнённый магнитный поток
3) Напряжённость магнитного поля [1. приложение 5]
=
70 А/см
4) Зубцовое деление на 1/3 высоты зубца [1. стр. 269. 10-173]
=
3,14(160 - 4/3 * 25)/29 = 13,7 мм
Где:
=160
мм Диаметр расточки якоря
=
25 мм Высота зубца якоря
=29
шт Количество зубцов якоря
5)Коэффициент зубцов [1. стр. 269. 10-174]
=
(13,7/5,4*0,95)-1 = 1,41
Где:
=13,7
ммЗубцовое деление на
1/3 высоты зубца
=
5,4 Ширина зубца
=
0,95 Коэффициент заполнения сталью
6)Напряженность магнитного поля
и
–
70 А/см
7) Средняя длина пути магнитного потока [1. стр. 269. 10-175]
=
25 - 0,2 *
3,64 = 24,27 мм
Где:
=
25 мм. Высота паза
=
3,64 мм. Меньший радиус паза
8) МДС зубцов якоря [1. стр. 269. 10-176]
=
0,1 *
70 *
24,27 = 169,89 А
Где:
= 70 А/см. Напряжённость магнитного поля
= 24,27 мм. Средняя длина пути магнитного
потока