Пособие_по_практическим_занятиям_2023v3
.pdf
|
<0,35 |
120 |
112 |
101 |
75 |
58 |
51 |
40 |
7 |
0,35—0,45 |
98 |
91 |
82 |
61 |
47 |
42 |
32 |
|
>0,45—0,55 |
83 |
77 |
69 |
52 |
40 |
35 |
27 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
<0,35 |
122 |
117 |
104 |
77 |
59 |
53 |
42 |
8 |
0,35—0,45 |
99 |
95 |
85 |
62 |
48 |
43 |
34 |
|
>0,45—0,55 |
84 |
80 |
72 |
53 |
41 |
36 |
29 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
45
Окончание таблицы 15
Расчетные сопротивления грунтов на боковой поверхности забивных свай (Rfi), кПа
Средняя глу- |
|
|
|
моренных грунтов при показателе текучести (IL) |
|
|
|||
бина распо- |
Коэффициент |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
ложения слоя, |
пористости (е) |
0,0 |
0,1 |
|
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
м |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
<0,35 |
123 |
118 |
|
106 |
78 |
61 |
54 |
43 |
9 |
0,35—0,45 |
100 |
96 |
|
86 |
64 |
49 |
44 |
35 |
>0,45— |
85 |
81 |
|
73 |
54 |
42 |
37 |
30 |
|
|
|
||||||||
|
0,55 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
<0,35 |
125 |
120 |
|
107 |
80 |
62 |
56 |
45 |
10 |
0,35—0,45 |
101 |
98 |
|
87 |
65 |
51 |
45 |
36 |
>0,45— |
86 |
83 |
|
74 |
55 |
43 |
38 |
31 |
|
|
|
||||||||
|
0,55 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
<0,35 |
128 |
123 |
|
109 |
82 |
64 |
58 |
46 |
12 |
0,35—0,45 |
104 |
100 |
|
88 |
66 |
52 |
47 |
38 |
>0,45— |
88 |
85 |
|
75 |
56 |
44 |
40 |
32 |
|
|
|
||||||||
|
0,55 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Примечание — Таблицу читать с учетом примечаний 1 и 2 к таблице 13. |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 16
|
Коэффициенты условий работы грун- |
||
Способы погружения забивных свай и свай-оболочек, |
та при расчете несущей способности |
||
|
свай |
||
погружаемых без выемки грунта, и виды грунтов |
|
||
|
|
|
|
под нижним |
|
на боковой |
|
|
|
||
|
концом (γcr) |
|
поверхности (γcf) |
|
|
|
|
1 Погружение сплошных и полых с закрытым нижним концом |
|
|
|
свай механическими (подвесными), паровоздушными и дизель- |
1,0 |
|
1,0 |
ными молотами |
|
|
|
2 Погружение забивкой и вдавливанием в предварительно пробу- |
|
|
|
ренные лидерные скважины с заглублением концов свай не ме- |
|
|
|
нее, чем на 1 м ниже забоя скважины при ее диаметре: |
1,0 |
|
0,5 |
а) равном стороне квадратной сваи |
|
||
1,0 |
|
0,6 |
|
б) на 0,05 м менее стороны квадратной сваи |
|
||
|
|
|
|
в) на 0,15 м менее стороны квадратной или диаметра сваи |
1,0 |
|
1,0 |
круглого сечения (для опор линий электропередач) |
|
||
3 Погружение с подмывом в песчаные грунты при условии до- |
|
|
|
|
|
|
|
бивки свай на последнем этапе погружения без применения подмыва на 1 м и более 4 Вибропогружение свай-оболочек, вибропогружение и виб-
ровдавливание свай в грунты:
а) песчаные средней плотности: крупные и средней крупности мелкие пылеватые
б) пылевато-глинистые с показателем текучести IL = 0,5: супеси суглинки глины
в) пылевато-глинистые с показателем текучести IL £ 0
5 Погружение молотами любой конструкции полых железобетонных свай с открытым нижним концом:
а) при диаметре полости сваи 0,4 м и менее б) то же, от 0,4 до 0,8 м
6 Погружение любым способом полых свай круглого сечения с закрытым нижним концом на глубину 10 м и более с последующим устройством в нижнем конце свай камуфлетного уширения в песчаных грунтах средней плотности и в пылевато-глинистых грунтах с показателем текучести IL £ 0,5 при диаметре уширения, равном:
а) 1,0 м в независимости от указанных видов грунтов б) 1,5 м в песках и супесях в) 1,5 м в суглинках и глинах
7 Погружение вдавливанием свай:
а) в пески средней плотности крупные, средней крупности и мелкие б) в пески пылеватые
в) в пылевато-глинистые грунты с показателем текучести IL £ 0,5 г) то же, IL ³ 0,5
1,0 |
0,9 |
1,2 |
1,0 |
1,1 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
0,9 |
0,9 |
0,8 |
0,9 |
0,7 |
0,9 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
0,7 |
1,0 |
0,9 |
1,0 |
0,8 |
1,0 |
0,7 |
1,0 |
1,1 |
1,0 |
1,1 |
0,8 |
1,1 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
Примечание — Коэффициенты (γcr) и (γcf) по позиции 4 для пылевато-глинистых грунтов с показателем текучести 0 < IL < 0,5 определяются интерполяцией.
Расчетная схема к определению несущей способности сваи по грунту показана на рис.7 Окончательно, за несущую способность сваи Fd принимается наименьшее значение, получен-
ное при расчете сваи по материалу и по грунту.
Рис. 7 Расчетная схема определения несущей способности сваи по грунту
Определение количества свай в ростверке, конструирование ростверка
Определение количества свай в ростверке для отдельно стоящих фундаментов
Количество сваи в ростверке отдельно стоящего фундамента под колонны определяется по формуле:
n = NIF/(Rcd/γk)
где NIF - расчетная нагрузка на уровне подошвы ростверка, которую на начальном этапе расчета допускается принимать без учета веса фундамента, ростверка и грунта на его уступах, т.е. NIF = N0I
где γk - коэффициент надежности принимаемый по п. 5.9 [ТКП 256].
Полученное значение n округляется до целого. При назначении количества свай в ростверке
необходимо добиться выполнение следующих рекомендаций: |
|
∙ наиболее оптимальное число свай в кусте для фундаментов промзданий - 2, 4, 5, 6; |
|
∙ 8, 9 свай допускается применять лишь для высоконагруженных фундаментов |
(N >2000kN) |
∙10 и более свай в свайном кусте для фундаментов промзданий применять не рекомендуется;
∙1, 3 сваи под столбчатым фундаментом рекомендуется применять лишь для центрально загружен-
ных фундаментов (MIF =0);
При невыполнении перечисленных условий рекомендуется изменить размеры свай и выполнить перерасчет.
Конструирование ростверка
При проектировании окончательных размеров ростверка необходимо выполнение следующих конструктивных требований:
∙сваи равномерно распределяются по длине и ширине ростверка. Рекомендуется симметричное расположение свай для отдельно стоящих фундаментов, одно-, двухрядное расположение свай для ленточных фундаментов;
∙расстояние между осями свай принимается не менее 3d и не более 6d (где d - сторона поперечного сечения сваи);
∙размеры ростверка в плане принимаются кратными 300 мм;
∙расстояние от наружной грани сваи до грани ростверка принимается не менее 100мм;
∙ размеры ростверка в плане рекомендуется назначать на 150-200 мм больше размеров вышележащих фундаментных конструкций (для столбчатых фундаментов это размеры стакана под колонну);
∙высота ростверка принимается по расчету на продавливание но не менее 400мм;
∙класс бетона принимается не менее С20/25.
Армирование ростверка и подколонника выполняется с учетом рекомендаций / 12 /. При этом рабочая арматура устанавливается:
∙по подошве ростверка в виде сварных сеток из арматуры класса S 400. Диаметр стержней и шаг определяется расчетом на продавливание, но не менее 12мм;
∙у наружных граней стакана в виде арматурных каркасов. Диаметр продольных (вертикальных) стержней принимается не менее -12 мм, горизонтальных -8мм.
Косвенное армирование выполняется в виде горизонтальных сеток из арматуры не менее 8мм, устанавливаемых в стенках стакана и по дну стакана.
Конструктивные требования для ростверков приведены на рис.8
Рис. 8 Конструктивные требования при проектировании ростверков: а) -для фундаментов по колонны; б) – для ленточных фундаментов.
Таблица 17 Значения коэффициента надежности метода испытаний (γk)
Метод определения несущей способности сваи, вид ростверка,
Значение γk
количество свай в кусте, нагрузка на сваю
Несущая способность сваи определена расчетом по результатам испытаний |
|
|||
статической нагрузкой |
1,20 |
|||
Несущая способность определена по результатам статического зондирования |
|
|||
грунтов, по результатам динамических испытаний сваи, выполненных с уче- |
|
|||
том упругих деформаций грунта, по результатам полевых испытаний эталон- |
|
|||
ной сваей или сваей-зондом, а также свай, работающих на выдергивающие на- |
|
|||
грузки при глубине их погружения l ≤ 4 м |
1,25 |
|||
Несущая способность определена расчетом по результатам динамических ис- |
|
|||
пытаний свай, выполненных без учета упругих деформаций грунта или по ре- |
|
|||
зультатам статических испытаний односвайных фундаментов при нагрузке на |
1,40 |
|||
них более 100 кПа |
||||
При высоком или низком ростверке, подошва которого опирается на сильно- |
|
|||
сжимаемые грунты, и сваях, защемленных в грунте, воспринимающих сжи- |
|
|||
мающую нагрузку; при любом виде ростверка и сваях длиной l > 4 м, воспри- |
|
|||
нимающих выдергивающие нагрузки, при числе свай в фундаменте |
1,40(1,25) |
|||
21 и более |
||||
от 11 до 20 |
1,55(1,40) |
|||
" |
6 |
" |
10 |
1,65(1,50) |
" |
1 |
" |
5 |
1,75(1,60) |
Фундамент из одиночной сваи под колонну при нагрузке на забивную сваю |
|
|||
квадратного сечения более 600 кН и набивную сваю более 2500 кН: |
|
—несущая способность определена расчетом по результатам испы-
таний статической нагрузкой |
1,40 |
— несущая способность определена другими способами |
1,60 |
Примечание — В скобках приведены значения γk в случаях, когда несущая способность сваи определена расчетом по результатам испытаний статической нагрузкой или по результатам статического зондирования грунтов.
Пример №7
Определить несущую способность одной сваи для грунтовых условий расчетной схемы рис.9. Свая железобетонная, призматическая квадратного сечения 300х300мм. Глубина заложения ростверка принята равной 1.75м. Свая заделывается в ростверк по жесткой схеме.
Рис.9 Расчетная схема определения несущей способности сваи по грунту.
Задаемся длиной сваи. Глубина заделки сваи в ростверке lз =0.5м. Глубина погружения сваи в суглинок полутвердый lh не менее 1.0. Расстояние от подошвы ростверка до кровли несущего слоя h=3.85м
L = 0.5+1.0+3.85=5.35м.
Принимаем сваю длиной 5.5м. Марка сваи по ГОСТ 19804.1-79 С5.5-30 Несущая способность сваи по материалу Rcdm = 1000 кН
Несущую способность сваи по грунту определим с использованием табличных значений характеристик грунта п.6.2 [7].
При zR = 6.78м, IL=0.2, |
R= 4267 кПа; |
при z1 = 2.75м, IL=0.5, |
f1= 19 кПа; |
при z2 = 4.68м, IL=0.5, |
f2 = 23 кПа; |
при z3 = 6.18м, IL=0.2, f3= 57 кПа;
Коэффициенты условия работы для забивных свай gс = 1.0, gсR = 1.0, gcf = 1.0. Площадь поперечного сечения А=0,09м2 , периметр U=1.2м.
Несущая способность сваи по грунту будет равна:
Rcd2 = 1.0×(1.0×0.09×4267 + 1.2×(1.0×19×2.0 + 1.0×23×1.85 + 1.0×57×1.15)=559 кН.
Таким образом, несущая способность сваи принимается равной:
Rcd = 559 кН.
Задача №9. Определение несущей способности забивных свай по результатам динамического зондирования
Расчетную несущую способность забивной защемленной в грунте сваи, работающей на сжимающую нагрузку, по результатам ударного динамического зондирования (Fd), кН. следует определять по формуле
Rcd |
= |
Rck ,m |
, |
(9.1) |
|
||||
|
|
γg |
|
где Rck,m — характеристическое (нормативное) значение предельного сопротивления сваи по данным зондирования, определяемое при числе точек зондирования менее шести как минимальное значение частных определений Ri,m :
Rck,m = min(Ri,m ),
γg — коэффициент безопасности по грунту, устанавливаемый в зависимое от изменчивости полученных частных значений предельного сопротивления сваи (Fu),определяемый по ГОСТ 20522 при значении доверительной вероятности α = 0,95. Так как в курсовой работе динамическое зондирование произведено менее чем в шести точках, γg принимаем равным 1.
Значение предельного сопротивления забивной сваи квадратного сечения со стороной (d) от
0,15 до 0,40 м в точке ударного динамическою зондирования (Ri,m), кН. следует определять по
формуле
|
Ri ,m = Rd A + Rfd hU, |
(9.2) |
где |
Rd — среднее значение предельного сопротивления грунта под нижним концом сваи по |
|
|
данным ударного динамического зондирования в рассматриваемой точке, МПа, |
|
|
определяемое по формуле 9.3; |
|
А— площадь поперечного сечения забивной сваи, м2;
Rfd — среднее значение предельного сопротивления грунта на боковой поверхности
сваи по данным ударного динамического зондирования в рассматриваемой точке, МПа, определяемое по формуле 9.4;
h — глубина погружения сваи в грунт, м;
U — периметр поперечного сечения ствола сваи, м.
Среднее значение предельного сопротивления грунта под нижним концом сваи по данным ударного динамического зондирования в рассматриваемой точке ( Rd ), МПа, следует определять по формуле
|
|
n |
|
|
|
R = |
∑ qdi zi |
, |
(9.3) |
|
1 |
|||
|
|
|||
|
d |
z |
|
|
|
|
|
|
|
где qdi |
— удельное сопротивление i-го слоя грунта в пределах участка (z) под нижним кон- |
|||
|
цом забивной сваи, МПа, определяемое в зависимости от полученного из опыта |
|||
|
условного динамического сопротивления грунта (pd) по таблице 9.1 настоящего |
|||
|
Пособия; |
|
|
|
zi |
— толщина i-го слоя грунта в пределах участка (г), м; |
|
z— участок, расположенный в пределах одного диаметра (d) выше и четырех диаметров (4d) ниже отметки нижнего конца проектируемой сваи, м.
Среднее значение предельного сопротивления грунта на боковой поверхности сваи по данным ударного динамического зондирования в рассматриваемой точке ( R fd ), МПа, следует определять по формуле
|
|
|
|
|
n |
|
|
||
|
|
|
|
|
∑ |
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
fdi hi |
|
|
||
|
|
|
Rfd |
1 |
|
|
, |
(9.4) |
|
|
|
|
h |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
среднее значение удельного сопротивления грунта i-го слоя в пределах участка |
||||||
где f |
di — |
(h) на боковой поверхности сваи, МПа, определяемое в зависимости от полученного из опыта условного динамического сопротивления грунта (рd) по таблице 9.1 настоящего Пособия;
hi — толщина i-го слоя грунта в пределах глубины погружения на боковой поверхности сваи, м;
h — глубина погружения сваи, м
Таблица 18
|
Удельное сопротивление грунта i-го слоя |
Среднее значение удельного сопротивления |
|||||||
|
под нижним концом забивной сваи (qdi), |
грунта i-го слоя на боковой поверхности за- |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
di ), 10-2 МПа |
||
|
|
МПа |
|
бивной сваи ( f |
|||||
(рd) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
для песчаных |
|
для пылевато- |
для песчаных грун- |
|
|
|
для пылевато- |
||
МПа |
|
|
|
|
|||||
грунтов естест- |
для мо- |
для мо- |
|||||||
|
глинистых |
тов естественного |
глинистых |
||||||
|
венного сложения |
ренных |
ренных |
||||||
|
грунтов (кроме |
сложения и намыв- |
грунтов (кроме |
||||||
|
и намывных с |
глини- |
глини- |
||||||
|
давностью |
стых |
моренных) не- |
ных с давностью |
стых |
моренных) не- |
|||
|
водонасыщен- |
намыва более 0,5 |
водонасыщен- |
||||||
|
намыва более 0,5 |
грунтов |
грунтов |
||||||
|
года |
|
ных |
года |
|
|
|
ных |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
£1 |
0,95 |
0,65 |
0,59 |
0,58 |
2,82 |
2,34 |
|||
2 |
1,70 |
1,15 |
1,04 |
1,11 |
4,75 |
3,80 |
|||
3 |
2,40 |
1,60 |
1,44 |
1,60 |
5,00 |
3,95 |
|||
5 |
3,55 |
2,25 |
2,02 |
2,46 |
5,50 |
4,20 |
|||
8 |
4,80 |
2,95 |
2,65 |
3,54 |
5,75 |
4,30 |
|||
10 |
5,42 |
3,20 |
2,90 |
4,13 |
6,00 |
4,40 |
|||
12 |
6,10 |
3,40 |
3,06 |
4,64 |
6,20 |
4,50 |
|||
15 |
6,25 |
3,50 |
3,15 |
5,27 |
6,30 |
4,55 |
|||
³ 17,5 |
6,40 |
4,00 |
3,60 |
5,63 |
6,50 |
4,60 |
Примечания
1 Значения (qdi) и ( f di ) по таблице 9.1 следует определять для однородных слоев с измене-
ниями (рd) не более, чем на 20%.
2. Пылеватые водонасыщенные пески по результатам динамического зондирования не нормируются.
Пример№8 Определить несущую способность забивной сваи по данным динамического зондирования (см. расчетную схему). Свая железобетонная квадратного сечения 300х300мм. Глубина заложения ростверка 1,5м. Свая заделывается в ростверк по жесткой схеме.
Решение: |
|
|
|
|
|
||
1. Определяем среднее значение предельного сопротивления грунта под нижним концом сваи |
|||||||
(на участке расположенного в пределах одного диаметра (d) выше и четырех диаметров (4d) ниже |
|||||||
отметки нижнего конца проектируемой сваи): |
|
||||||
Под нижним концом сваи в пределах 4d=1200мм располагается два слоя грунт (ИГЭ2, ИГЭ3) с |
|||||||
условным динамическим сопротивлением Рd = 2,4МПа (ИГЭ2) и Рd = 3,8МПа. По таблице 9.1 для су- |
|||||||
глинков моренных по интерполяции определяем для Рd = 2,4: |
|||||||
q d1 |
= 1,3МПа |
|
|
||||
Аналогично: |
|
|
|
||||
q d2 |
= 1,9МПа |
|
|
||||
Тогда: |
|
|
|
|
|
||
|
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
∑ qdi zi |
= 1,3×0,8 +1, 9 ×0, 7 = 1,58МПа |
||||
Rd |
= i=1 |
|
|
||||
|
|
z |
|
|
|
1,5 |
|
2. Определяем среднее значение предельного сопротивления грунта на боковой поверхности |
|||||||
сваи: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
∑ fdi hi |
= (0, 59 ×0,5 + 4,85 × 4, 0) ×10 |
−2 |
|||
R fd |
= |
i=1 |
|
|
= 0, 044МПа |
||
|
|
h |
|
|
|
4,5 |
|
3. Определяем значение предельного сопротивления забивной сваи: |
|||||||
R i , m = R d × A + R fd × h ×U = 1, 5 8 × 0, 0 9 + 0, 0 4 4 × 4, 5 ×1, 2 = 0, 3 8 МН |
|||||||
4. Определяем расчетную несущую способность забивной сваи: |
|||||||
R |
= |
Ri,m |
= |
0, 38 |
= 0,38МН = 380кН |
|
|
γ g |
|
|
|
||||
cd |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
Рис. 10 Расчетная схема к определению несущей способности сваи |