5.1.1 Ветровая нагрузка
Нагрузки от ветра определялись с помощью программы ВеСТ. Ветровой район – II. Тип местности - B (городские территории, лесные массивы и другие местности, равномерно покрытые препятствиями высотой более 10 м). Значения представлены в виде графиков (рис. 4.4 и рис 4.5). Значения прикладываемых усилий представлены в табл. 4.3.
|
Наветренная поверхность
Рис.4.4. Ветровое давление |
Подветренная поверхность
Рис.4.5. Ветровой отсос |
Таблица 5.3. Нагрузки от ветра
|
Высота, м |
Наветренная поверхность*, кгс/пм |
Подветренная поверхность*, кгс/пм |
|
Высота, м |
Наветренная поверхность*, кгс/пм |
Подветренная поверхность*, кгс/пм |
|
0,0 |
17 |
-13 |
|
30 |
34 |
-25 |
|
15,0 |
26 |
-19 |
|
33 |
38 |
-28 |
|
21,0 |
29 |
-22 |
|
41 |
41 |
-30 |
примечание: * - значения ветрового давления – расчетные, прикладываются к торцам перекрытий с учетом ширины грузовой площади b=3,6м.
5.1.2 Снеговая нагрузка
Единицы измерения : Т/м2
Нормативное
значение
Расчетное
значение
5.1.3 Основные результаты расчёта
Расчетом по I группе предельных состояний проверены:
- все конструкции здания для предотвращения разрушения при действии силовых воздействий в процессе строительства и расчетного срока эксплуатации.
Расчетом по II группе предельных состояний проверены:
- пригодность всех конструкций здания к нормальной эксплуатации в процессе строительства и расчетного срока эксплуатации.
Средняя осадка здания составляет 10,02 мм. Максимальная осадка здания составляет 15,07 мм (согласно СП 50-101-2004 допустимое значение ‑ 150 мм). Относительная разность осадок составляет 0,00084 (согласно СП 50-101-2004 допустимое значение – 0,0024).
Прогибы междуэтажных плит перекрытий и покрытия (с учётом пониженного модуля упругости бетона) составляют не более 13,38 мм, что не превышает допустимых значений (для пролёта l=6000 мм: l/200 = 30 мм). Деформации здания с учётом грунтового основания представлены на рис. 4.6.
Прогиб верха здания с учетом податливости основания при совместном воздействии вертикальных и горизонтальных нагрузок не превышают f = 15,6 мм (f < l/500 = 40 мм).
Крен здания при действии постоянных и длительных нагрузок составляет 0,01 градуса, что не превышает допустимых значений.
5.2 Определение несущей способности свай
Расчет несущей способности сваи
Расчет выполнен по СНиП 2.02.03-85
Тип сваи - Буровые сваи Буровые сваи
Коэффициент условий работы сваи в грунте c = 1
Коэффициент условий работы грунта под нижним концом сваи cR = 1
Сечение
-
D = 400 мм
Глубина погружения нижнего конца сваи H = 16 м
Глубина котлована hк = 3 м
Результаты расчета
|
Несущая способность сваи, работающей на вертикальную нагрузку Fd |
119,579 |
Т |
|
Несущая способность сваи, работающей на выдергивающую нагрузку Fdu |
74,757 |
Т |
5.3. Расчет осадки свай
Расчет выполнен по СНиП 2.02.03-85
Сечение
|
D = 400 мм
|
|
Бетон тяжелый класса B25
Вертикальняа нагрузка, передаваемая на сваю 81,72 Т
Глубина погружения нижнего конца сваи H = 16 м
Глубина котлована hк = 3 м
Номер слоя Качество Количество Толщина слоя, м Модуль деформации Ед.изм.
Слой 1 Насыпной - 0,7 (кПа)
Слой 2 Песчаный Средние 1,8 30000 (кПа)
Слой 3 Песчаный Мелкие 3,4 17000 (кПа)
Слой 4 Глинистый IL=0,78 6,1 9000 (кПа)