10563
.pdf40
Общий объем воды в системе отопления, Vс , л определяют по формуле:
Vс = (Vпр + Vкал + Vтр + Vкот ) × Qс , |
(20) |
где Vпр ,Vкал ,Vтр ,Vкот – объем воды, л, соответственно в приборах, калориферах,
трубах, котлах, приходящийся на 1 кВт тепловой мощности системы отопления; Qс – тепловая мощность системы водяного отопления, кВт.
Таблица 5
Объемное расширение воды, нагреваемой в системе отопления (в долях первоначального объема)
Наполнение системы водой |
Расчетная температура горячей воды в системе, ° С |
|||||
85 |
95 |
105 |
130 |
135…150 |
||
|
||||||
Из водопровода |
|
0,045 |
0,051 |
0,070 |
0,064 |
|
( tср = 5° С) |
|
|||||
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
Из тепловой сети |
0,022 |
0,024 |
0,027 |
0,035 |
0,042 |
|
( tср = 40…50° С) |
||||||
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
9.7. Изоляция трубопроводов
Для уменьшения бесполезных теплопотерь отопительные трубопроводы покрывают тепловой изоляцией. Обязательно теплоизолируют трубопроводы, проходящие в неотапливаемых помещениях, главные стояки систем отопления с верхней разводкой, трубопроводы, проходящие в подпольных каналах, рас- ширительные баки, воздухосборники и воздухоотводчики, размещаемые в неотапливаемых помещениях. Предусматривают тепловую изоляцию во избе- жание перегревания помещений или ожогов людей.
Материал тепловой изоляции должен обеспечивать коэффициент полезно- го действия не менее 0,75. Практически толщину слоя изоляции определяют ис-
ходя из его термического сопротивления не менее 0,66 м2·°C/Вт для трубd у ≤
25мм и 1,22 м2·°C/Вт для труб 25 мм. Выполняют изоляцию из несгораемых (в помещениям категорий А, Б и В) или трудносгораемых материалов. На слой изо- ляции наносят защитный слой для защиты от механических и других поврежде- ний. Материалы для тепловой изоляции и защитного слоев представлены в [14].
41
Таблица 6
Объем воды в элементах системы отопления
|
Объем воды, л/кВт при расчетной температуре |
||||||||
Элемент системы отопления |
|
|
горячей воды в системе |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
85 |
95 |
|
105 |
110 |
115 |
|
130 |
135… |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
150 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Радиатор чугунный секционный |
10,8 |
9,5 |
|
8,9 |
8,5 |
8,2 |
|
7,2 |
6,8 |
глубиной 140 мм |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Радиатор чугунный секционный |
14,4 |
12,9 |
|
11,9 |
11,4 |
11,0 |
|
9,6 |
9,2 |
глубиной 90 мм |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Радиатор стальной панельный |
8,1 |
7,1 |
|
6,6 |
6,4 |
6,1 |
|
5,3 |
5,1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ребристая труба чугунная |
- |
5,6 |
|
5,2 |
5,0 |
4,8 |
|
4,3 |
3,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Гладкая труба dу = 70…100 мм |
35,7 |
31,6 |
|
30,4 |
29,7 |
26,6 |
|
24,9 |
21,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Бетонная отопительная панель |
- |
1,72 |
|
1,59 |
1,52 |
1,46 |
|
1,29 |
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Конвекторы типа КН, КО, КВ |
- |
0,69 |
|
0,64 |
0,63 |
0,62 |
|
С,60 |
0,59 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Калорифер пластинчатый |
0,47 |
0,43 |
|
0,40 |
0,39 |
0,38 |
|
0,34 |
0,33 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Котел чугунный секционный |
2,6 |
2,6 |
|
2,6 |
- |
- |
|
- |
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Теплообменник скоростной |
0,23 |
0,21 |
|
0,19 |
0,18 |
0,17 |
|
0,15 |
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Труба при искусственной циркуляции |
7,6 |
6,9 |
|
6,4 |
6,0 |
5,6 |
|
5,2 |
4,7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Труба при естественной циркуляции |
- |
13,8 |
|
- |
- |
- |
|
- |
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
42
10. КОНСТРУИРОВАНИЕ ОДНОТРУБНЫХ СИСТЕМ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ ГРАЖДАНСКИХ ЗДАНИЙ
10.1. Требования к размещению основных конструктивных элементов систем отопления
При проектировании водяных систем отопления необходимо обеспечить нормированную температуру и равномерное нагревание внутреннего воздуха помещения, гидравлическую и тепловую устойчивость системы, доступность ее очистки и ремонта. Рассмотрим основные конструктивные требования, предъявляемые к однотрубным системам отопления.
Отопительные приборы следует размещать под световыми проемами. Рекомендуемая длина отопительного прибора составляет до 75 % длины светового проема. При размещении приборов под окнами вертикальные оси прибора и светового проема должны совпадать с отклонением не более чем на 50 мм. При расстановке нагревательных приборов следует учитывать, что в помещениях, не имеющих вертикальных наружных ограждений (например, во внутреннем коридоре квартиры) приборы устанавливать не следует. В угловых комнатах отопительные приборы следует размещать у обеих наружных стен. В лестничных клетках (на пути эвакуации) нагревательные приборы размещают в специальных нишах или на высоте не менее 2,2 м [15, 16].
Стояки прокладывают открыто и располагают преимущественно у наружных стен на расстоянии 35 мм от внутренней поверхности до оси труб. При этом стояк однотрубной системы отопления размещают на расстоянии 150 мм от оконного проема, а не по оси простенка. В угловых помещениях стояки рекомендуется размещать в углах наружных стен во избежание конденсации влаги на внутренних поверхностях. В лестничных клетках здания предусматривают обособленные стояки.
На магистралях, стояках и подводках устанавливают отключающую и регулирующую арматуру (вентили, задвижки, краны и т.д.).
Тепловую изоляцию следует предусматривать для трубопроводов (маги-
43
стралей) систем отопления, прокладываемых в технических этажах (подвалах, чердаках) и в иных местах, где возможно замерзание теплоносителя.
Удаление воздуха из водяных систем отопления следует производить в верхних точках системы (для выполняемого курсового проекта – верхние нагревательные приборы каждого стояка) при помощи воздухосборников или кранов Маевского по ТУ36-710-83 (диаметр 8 или 15 мм). Краны для выпуска воздуха располагают в подводках к отопительным приборам (при конвектор ной системе) или непосредственно в верхней пробке радиатора.
10.2. Последовательность выбора принципиальных решений по конструктивному исполнению систем отопления
Перед непосредственным проведением гидравлического расчета систем отопления необходимо принять принципиальные решения по их конструктивному исполнению в следующем порядке.
Выбрать месторасположение индивидуального теплового пункта (ИТП), в котором разместятся элеваторный узел (расчет элеватора выполняется по [20, 26] после гидравлического расчета системы отопления), запорно-регулирующая арматура, контрольно-измерительные приборы и оборудование.
ИТП размещается, как правило, в подвале обслуживаемого здания в обособленном помещении, имеющим самостоятельный выход. Минимальные размеры помещений для ИТП жилых зданий должны быть не менее 1,5×4 м при минимальной высоте 2 м; для зданий с системой горячего водоснабжения – 5×8 м при высоте 2,8 м.
Выполняя рекомендации [15, 19, 20, 22], принять схему разводки магистральных трубопроводов и вычертить её на плане подвала.
На планах этажей разместить нагревательные приборы [16, 17].
В угловых помещениях возможна установка нагревательных приборов у наружных стен без световых проёмов.
Выбрать схемы однотрубных стояков. Наиболее часто применяют однотрубные системы отопления со смещенными замыкающими участками.
44
В этом случае регулирование теплоотдачи нагревательных приборов проводится кранами регулирующими проходными шиберными типа КРПШ или другими аналогичными устройствами.
Наиболее распространенные схемы однотрубных систем отопления приведены на рис. 19. Стояк 2 состоит из транзитной подъемной и нагруженной опускной частей. На транзитной (холостой) части стояка предусмотрена установка П-образного компенсатора для компенсации теплового удлинения труб. Схему по стояку З следует применять только при невозможности сближения прокладки подъемного и опускного стояков. На каждом этаже к подъемному и опускному участкам стояка присоединяется по одному нагревательному прибору (иногда по два прибора на сцепке). Длину подводок к нагревательным приборам принимают 500 мм. Диаметры подводок между нагревательными приборами на сцепке – 32 мм.
Для унификации монтажной заготовки и сборки элементов и узлов систем отопления стояки и подводки к нагревательным приборам следует проектировать стандартными. Применение разных диаметров стояков
Для унификации монтажных заготовок и сборки элементов и узлов систем отопления стояки и подводки к нагревательным приборам следует проектировать стандартными. Схемы и диаметры подводок радиаторных узлов принимают по приложению 8. Применение разных диаметров одного стока допускается только в целях увязки потерь гидравлического давления в системе отопления. На стояках (подъемном и опускном) устанавливают запорную арматуру и краны для опорожнения стояка (при температуре теплоносителя до 100 ° С в зданиях до 5 этажей применяют пробковые краны и тройники с пробковыми резьбовыми заглушками); при температуре теплоносителя выше 100 ° С в зданиях выше 5 этажей устанавливают вентили и спускные краны). Максимальную температуру теплоносителя на входе в стояки определяется по СНиП [13]. Для жилых зданий в однотрубных системах водяного отопления она должна быть не более 105 ° С.
Для регулирования потерь давления в стояке при необходимости уста-
45
навливают шайбы (диафрагмы) на опускной ветви стояка перед арматурой. Провести нумерацию стояков, которую на плане здания рекомендуется про-
водить по часовой стрелке, начиная с верхнего левого угла (Ст.1, Ст.2 и т.д.). Вычертить аксонометрическую схему системы отопления всего здания
(М 1:100). Схему выполнять по ГОСТ [18] с указанием запорнорегулирующей арматуры, уклонов, компенсаторов и схем применяемых радиаторных узлов обвязки.
В качестве расчетной ветви системы отопления выбрать наиболее нагруженная и удаленная от ИТП.
На схеме системы отопления показать нагрузку каждого нагревательного прибора Qпр, Вт.
Рис. 19. Схемы однотрубных стояков систем водяного отопления с нижней разводкой
46
11. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ РАДИАТОРНОЙ ОДНОТРУБНОЙ СИСТЕМЫ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ С НИЖНЕЙ РАЗВОДКОЙ МАГИСТРАЛЬНЫХ ТРУБОПРОВОДОВ
11.1. Общие указания
Цель и задачи гидравлического расчёта состоят в обоснованном определении диаметров расчётных участков по заданным тепловым нагрузкам при условии увязки потерь давления в точках слияния и разделения потоков воды. При этом должна быть гарантирована подача воды во все части системы отопления для обеспечения расчетных нагрузок отопительных приборов.
В методических указаниях к настоящему курсовому проекту ограничимся расчётом трубопроводов трёх циркуляционных колец системы отопления, проходящих через ближний, промежуточный и дальний стояки одной расчётной ветви системы отопления здания.
Для гидравлического расчёта системы отопления задаёмся ориентировочным располагаемым давлением Рор = 10000…15000 Па.
В целях повышения гидравлической устойчивости и устранения гидравлической разрегулировки системы отопления рекомендуется располагаемое давление Рор расходовать на потери давления на трение и в местных сопротивлениях в следующих соотношениях:
1) в полукольцах ближнего, промежуточного и дальнего стояков расчетной ветви системы отопления, а именно: в участках от точки «а» до точки «з» (рис. 3), проходящих через ближний стояк или через подающий и обратные трубопроводы и непосредственно промежуточный или дальний стояки, в пределах 60…80 % от Рор; при этом желательно расходовать на преодоление сопротивлений в ближнем стояке 60…80 % от Рор, в дальнем стояке 40…60 % от Рор;
2) в полукольце с общими участками для трёх расчётных стояков, а именно: в участках подающего и обратного трубопроводов от ближнего стояка (от точек «а» и «з») (рис. 21) до элеватора в ИТП 20…40 % от Рор.
47
11.2. Гидравлический расчёт сопротивления стояков
Расчёт начинается с определения гидравлического сопротивления ближнего стояка. Задаются такими диаметрами труб стояка, замыкающих участков и подводок, при которых в нём будет теряться 60...80 % от располага-
емого давления в системе отопления (допустима невязка до 15 %): |
|
Рст ≤ (0,6…0,8) Рор. |
(21) |
Расход воды в стояке должен быть больше требуемого минимального расхода воды для принятого диаметра труб подъемной ветви стояка, Gст > Gmin. С другой стороны, скорости движения теплоносителя при принятых диаметрах труб стояка не должны превышать максимально допустимые. Значения расходов воды и минимально допустимой скорости приведены в [4] и в приложении 9. Для удаления воздуха из нагревательных приборов верхних этажей скорость движения воды в стояках – не менее 0,2 м/с.
Расход воды в стояке Gст, кг/ч, определяют по формуле:
G = |
3,6Qст |
, |
(22) |
|
|||
ст |
cв tст |
|
|
|
|
||
где Qст – тепловая нагрузка стояка, Вт; |
|
||
∆tст – перепад температур воды в стояке (tг – |
tо), оС; |
св = 4,19 кДж/(кг·°С), массовая теплоемкость воды.
Потери давления в стояках определяют по методу характеристик сопротивления. В этом случае потери давления на трение и в местных сопротивлени-
ях на участках трубопроводов стояка Рст, Па, равны: |
|
Pст = SGст2 . |
(23) |
Характеристика сопротивления участка трубопровода стояка S равна потерям давления в нём при расходе воды 1 кг/ч, Па/(кг/ч)2.
За участок стояка может быть принят укрупненный узел или отрезок трубопровода как с местными сопротивлениями так и без них.
Значения S·10-4, Па/(кг/ч)2, радиаторных узлов и участков стояков приведены в приложении 10. Для узлов стояка, не приведённых в приложении 10, ха-
48
рактеристики сопротивления, Па/(кг/ч)2, подсчитываются по формулам: для участка трубопровода длиной l:
|
|
|
|
|
S = λ lA = ξпр A ; |
(24) |
|
|
|
|
|
d |
|
для местного сопротивления: |
|
|||||
|
|
|
|
|
S =ξA, |
(25) |
λ где ξ |
|
= |
λ |
l – приведенный коэффициент трения для трубопровода; |
||
пр |
|
|||||
|
|
|
dв |
|
||
|
|
|
|
|
||
l – |
длина участка трубопровода, м; |
|
||||
ξ– |
коэффициент местного сопротивления; |
|
||||
А – удельное скоростное давление в трубопроводе, |
возникающее при |
прохождении 1 кг/ч воды, Па/(кг/ч)2.
Значения А·104 и λ/dв даны в приложении 11. Значения коэффициентов местного сопротивления фасонных частей, арматуры и тройников на ответвлениях стояков от подающего и обратного магистральных трубопроводов приве-
дены в [14, 21].
11.3. Гидравлический расчёт магистральных трубопроводов системы отопления
Используя вычерченную аксонометрическую схему системы отопления, проводят нумерацию участков магистральных трубопроводов. Участком называется отрезок трубопровода определённого диаметра с постоянным расходом теплоносителя. Гидравлический расчёт магистральных трубопроводов проводится по методу удельных потерь давления. Потери давления на трение и в местных сопротивлениях на участке магистрального трубопровода, Па, определяют по формуле:
Руч = Rl + z, |
(26) |
где R – удельные потери давления на трение, Па/м, принимаются по таблицам, приведенным в [4];
z – потери давления на преодоление местных сопротивлений, Па.
|
|
49 |
|
|
|
|
|
|
z = ∑ ξ |
v2 |
ρ |
(27) |
|
|
|
|
||||
|
|
2 |
|
|
||
где |
∑ξ – сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке; |
|
||||
|
v2 |
ρ – динамическое давление, Па, |
рассчитывается по формуле (7) |
или |
||
2 |
||||||
|
|
|
|
|||
определяется по [7]; |
|
|
||||
v – |
скорость воды в трубопроводе, м/с. |
|
Коэффициенты местных сопротивлений тройников или крестовин относятся к участкам с меньшим расходом воды.
В первую очередь выполняется гидравлический расчёт подающих и обратных трубопроводов от дальнего до ближнего стояка, т.е. участков от точки
«а» до «г», а затем от точки «д» до точки «з» (рис. 21). |
|
||
Ориентировочное давление на этих участках (невязка до ±15%): |
|
||
Pа−г |
≈ P |
− P |
(28) |
ор.уч |
бл.ст |
д.ст |
|
д−г |
|
|
|
После увязки потерь давления в полукольцах ближнего, промежуточного и дальнего стояков выполняется гидравлический расчёт подающих и обратных трубопроводов от ближнего стояка расчётной ветви системы (от точки «а» до
элеватора и от элеватора до точки «з»): |
|
|
P эл.а |
≤ (0,2...0,4)Рор. |
(29) |
ор |
|
|
з−эл |
|
|
Гидравлический расчет магистральных трубопроводов системы водяного отопления сводится в таблицу (табл. 4).
11.4. Увязка потерь давления в полукольцах системы отопления
Потери давления в полукольце через ближний стояк от точки «а» до «з» должны быть равны располагаемому давлению для этого стояка. Потери давления в полукольце через дальний стояк от точки «а» до точки «з» должны быть равны гидравлическому сопротивлению ближнего стояка (допустимая невязка до ±15 %):
Рд.ст +∑(Rl + z) ≈ Рбл.ст. |
(30) |