10374

Таблица 2.5

Оптимальные величины показателей микроклимата на рабочих местах производственных помещений

При обеспечении допустимых величин микроклимата на рабочих местах перепад температуры воздуха по высоте должен быть не более 3 °С, а перепад температуры воздуха по горизонтали, а также ее изменения в течение смены не должны превышать: при категориях работ Iа и Iб – 4 °C; при категориях работ IIа и IIб – 5 °С; при категории работ III – 6 °С.

Абсолютные значения температуры воздуха не должны выходить за пределы величин, указанных в таблице 1.6 для отдельных категорий работ.

При температуре воздуха на рабочих местах 25 °С и выше максимально допустимые величины относительной влажности воздуха не должны выходить за пределы: 70 % – при температуре внутреннего воздуха tв = 25 °С; 65 % – при tв = 26 °С; 60 % – при tв = 27 °С; 55 % –

при tв = 28 °С.

При температуре воздуха 26-28 °С скорость движения воздуха, указанная в таблице 1.6 для теплого периода года, должна соответствовать диапазону: vв = 0,1-0,2 м/с – при категории

180

работ Iа; 0,1-0,3 м/с – при категории работ Iб; 0,2-0,4 м/с – при категории работ IIа; 0,2-0,5 м/с – при категориях работ IIб и III.

Допустимые величины интенсивности теплового облучения работающих на рабочих местах от производственных источников, нагретых до темного свечения (материалов, изделий и др.) должны соответствовать значениям, приведенным в таблице 2.7.

Таблица 2.7 Допустимые величины интенсивности теплового облучения поверхности тела работающих от

производственных источников

Допустимые величины интенсивности теплового облучения работающих от источников излучения, нагретых до белого и красного свечения (раскаленный или расплавленный металл, стекло, пламя и др.) не должны превышать 140 Вт/м2. При этом облучению не должно подвергаться более 25 % поверхности тела и обязательным является использование средств индивидуальной защиты, в том числе средств защиты лица и глаз.

При наличии теплового облучения работающих температура воздуха на рабочих местах не должна превышать в зависимости от категории работ следующих величин: 25° C – при категории работ Iа; 24° C – при категории Iб; 22° C – при категории IIа; 21° C – при категории IIб; 20° C – при категории III.

В производственных помещениях, в которых допустимые нормативные величины показателей микроклимата невозможно установить из-за технологических требований к производственному процессу или экономически обоснованной нецелесообразности, условия микроклимата следует рассматривать как вредные и опасные. В целях профилактики неблагоприятного воздействия микроклимата должны быть использованы защитные мероприятия. Например: системы местного кондиционирования воздуха; воздушное душирование; компенсация неблагоприятного воздействия одного параметра микроклимата изменением другого; спецодежда и другие средства индивидуальной защиты; помещения для отдыха и обогревания; регламентация времени работы; в частности перерывов в работе, сокращения рабочего дня, уменьшение стажа работы. Для оценки совместного воздействия параметров микроклимата в целях осуществления мероприятий по защите работающих от возможного перегревания рекомендуется использовать интегральный показатель тепловой нагрузки среды (ТНС), величины которого приведены в таблице 2.8.

Тепловая нагрузка среды – совместное действие на организм человека параметров микроклимата (температура, влажность, скорость движения воздуха, тепловое облучение), выраженное одночисловым показателем в °С. Тепловая нагрузка среды определяется по формуле, °С:

где tвл – температура смоченного термометра аспирационного психрометра, °C; tш – температура шарового термометра, °C.

Важным показателем микроклимата рабочей среды является среднесменная температура воздуха, определяемая по формуле, °C:

181

8 – продолжительность рабочей смены.

182

Таблица 2.8 Рекомендуемые величины интегрального показателя тепловой нагрузки среды (ТНС-индекс) для

профилактики перегревания организма

Требования к параметрам струи приточного воздуха

В струе приточного воздуха при входе в обслуживаемую или рабочую зону (на рабочих местах) максимальную скорость движения воздуха vпр, м/с, следует определять по формуле:

где kп – коэффициент перехода от нормируемой скорости движения воздуха в помещении к максимальной скорости в струе воздуха, принимаемый по таблице 2.9;

vнорм – нормируемая скорость движения воздуха, м/с.

Примечание. Зона прямого воздействия струи определяется площадью поперечного сечения струи, в пределах которой скорость воздуха изменяется от v(x) до 0,5 v(x).

Температуру воздуха в струе приточного воздуха при входе в обслуживаемую или

где tнорм – нормируемая температура воздуха, в обслуживаемой зоне или на рабочих местах в рабочей зоне помещения, °С; t1 – допустимое отклонения температуры воздуха в струе приточного воздуха от нормируемой температуры воздуха в обслуживаемой или рабочей зоне, °С, определяемые по таблице 2.10.

183

Минимальную температуру t'x, °С, при ассимиляции избытков теплоты в помещении

где t1 – тоже, что и в формуле (2.5), °С, принимается по таблице 2.10.

Таблица 2.10 Допустимые отклонения температуры воздуха в струе приточного воздуха от

нормируемой температуры воздуха в обслуживаемой или рабочей зоне

Если допустимые нормы микроклимата невозможно обеспечить в рабочей или обслуживаемой зоне по производственным или экономическим условиям, то на постоянных рабочих местах следует предусматривать душирование воздухом. Температура и скорость движения воздуха при воздушном душировании приведены в таблице 2.11.

Таблица 2.11 Температура и скорость движения воздуха при воздушном душировании

184

Примечания.

1) При температуре воздуха вне струи, отличающейся от указанной в таблице, температуру смеси воздуха в душирующей струе на рабочем месте следует повышать или понижать на 0,4 °С на каждый градус разности значения, приведенного в таблице, но не ниже 16 °С.

2) Поверхностную плотность лучистого теплового потока следует принимать равной средней за время облучения.

3) При длительности воздействия лучистого теплового потока менее 15 или более 30 мин непрерывной работы температуру смеси воздуха в душирующей струе допускается принимать соответственно на 2 °С выше или ниже значений, приведенных в таблице.

4) Для промежуточных значений поверхностной плотности лучистого теплового потока температуру смеси воздуха в душирующей струе следует определять интерполяцией.

Методы расчета требуемого воздухообмена

Минимальный расход наружного воздуха на одного человека, находящегося в помещении более 2 часов непрерывно определяется по таблице 2.12.

Расход приточного воздуха L , м3/ч, для системы вентиляции и кондиционирования необходимо определять расчетом и принимать больший из расходов, требуемых для обеспечения, согласно методике приложения И [2]:

а) санитарно−гигиенических норм в соответствии с (2.7); б) норм взрывопожарной безопасности в соответствии с (2.8);

в) условий, исключающих образование конденсата, в соответствии с (2.9).

Расход воздуха требуется определять отдельно для теплого и холодного периодов года и переходных условий из условия ассимиляции тепло- и влаговыделений и по массе выделяющихся вредных или взрывоопасных веществ, принимая большую из величин, полученных по формулам (2.7)-(2.13) (при плотности приточного и удаляемого воздуха, равной

1,2 кг/м3).

1) По избыткам явной теплоты при значении углового коэффициента луча процесса в помещении 40000 кДж/кг:

Для помещений с тепло- и влаговыделениями при значении углового коэффициента луча процесса в помещении ε 40000 кДж/кг расход воздуха следует определять по формуле (2.9) или (2.10). Тепловой поток, поступающий в помещение от прямой и рассеянной солнечной радиации, следует учитывать при устройстве: вентиляции, в том числе с испарительным охлаждением воздуха − для теплого периода года; кондиционирования − для теплого и холодного периодов года и для переходных условий.

2) По массе выделяющихся вредных или взрывоопасных веществ

185

При одновременном выделении в помещение нескольких вредных веществ, обладающих эффектом суммации действия, воздухообмен следует определять, суммируя расходы воздуха, рассчитанные по каждому из этих веществ.

1) По избыткам влаги (водяного пара):

Для помещений с избытком влаги следует проверять достаточность воздухообмена для предупреждения образования конденсата на внутренней поверхности наружных ограждающих конструкций при расчетных параметрах Б наружного воздуха в холодный период года.

2) По избыткам полной теплоты:

Обозначения в формулах (2.7)-(2.13) приняты по СП [2],

где: Lw, z − расход воздуха, удаляемого из обслуживаемой или рабочей зоны помещения системами местных отсосов, и на технологические нужды, м3/ч;

Q, Qh, f − избыточный явный и полный тепловой потоки в помещении, ассимилируемые воздухом центральных систем вентиляции и кондиционирования, Вт;

c − теплоемкость воздуха, равная 1,005 кДж/(кг·°С);

tw, z − температура воздуха, удаляемого системами местных отсосов в обслуживаемой или рабочей зоне помещения, и на технологические нужды, °С;

tl − температура воздуха, удаляемого из помещения за пределами обслуживаемой или рабочей зоны, °С; tin – температура воздуха, подаваемого в помещение, °С;

W− избытки влаги в помещении, ассимилируемые воздухом центральных систем вентиляции и кондиционирования, г/ч;

186

dw, z − влагосодержание воздуха, удаляемого из обслуживаемой или рабочей зоны помещения системами местных отсосов, и на технологические нужды, г/кг;

dl − влагосодержание воздуха, удаляемого из помещения за пределами обслуживаемой или рабочей зоны, г/кг;

din − влагосодержание воздуха, подаваемого в помещение, г/кг;

Iw, z − удельная энтальпия воздуха, удаляемого из обслуживаемой или рабочей зоны помещения системами местных отсосов, и на технологические нужды, кДж/кг;

Il − удельная энтальпия воздуха, удаляемого из помещения за пределами обслуживаемой или рабочей зоны, кДж/кг;

Iin – удельная энтальпия воздуха, подаваемого в помещение, кДж/кг, определяемая с учетом повышения температуры;

mpo – расход каждого из вредных или взрывоопасных веществ, поступающих в воздух помещения, мг/ч;

qw, z, ql − концентрация вредного или взрывоопасного вещества в воздухе, удаляемом соответственно из обслуживаемой или рабочей зоны помещения и за их пределами, мг/м3;

qin − концентрация вредного или взрывоопасного вещества в воздухе, подаваемом в помещение, мг/м3;

k − нормируемый расход приточного воздуха на 1 м2 пола помещения, м3/(ч·м2); N − число людей (посетителей), рабочих мест, единиц оборудования;

n − нормируемая кратность воздухообмена, ч‒1;

m − нормируемый удельный расход приточного воздуха на 1 чел., м3/ч, на одно рабочее место,

где A− площадь помещения, м2.

Параметры воздуха tw, z, dw, z, Iw, z следует принимать равными расчетным параметрам в обслуживаемой или рабочей зоне помещения, a qw, z − равным ПДК в рабочей зоне помещения.

Расход воздуха для обеспечения норм взрывопожарной безопасности следует определять по формуле (2.8). При этом в формуле (2.8) qw, z и ql следует заменить на 0,1qg , мг/м3 (где qg − нижний концентрационный предел распространения пламени по газо-, паро- и пылевоздушной смесям).

Расход воздуха Lhe, м3/ч, для воздушного отопления, не совмещенного с вентиляцией, следует определять по формуле

где: Qhe − тепловой поток для воздушного отопления помещения, Вт;

the – температура подогретого приточного воздуха, °С, определяется расчетом.

Расход воздуха Lmt от периодически работающих вентиляционных систем с номинальной производительностью Ld, м3/ч, приводится исходя из n, мин, прерываемой работой системы в течение 1 ч, по формуле

побуждением и кондиционирования воздуха, tin, °С, следует определять по общепринятым зависимостям.

2) При наружном воздухе, охлажденном циркулирующей водой по адиабатному циклу, снижающей его температуру на t1 , °С:

3) При необработанном наружном воздухе и местном доувлажнении воздуха в помещении,

187

где p − полное давление вентилятора, Па; tн − температура наружного воздуха, °С.

2.2. Особенности поддержания микроклимата производственных зданий

Гальванические и травильные цеха

Проектирование систем отопления и вентиляции гальванических и травильных цехов осуществляется в соответствии с рекомендациями [45].

Отопление помещений гальванических и травильных цехов следует осуществлять воздушное, совмещенное с вентиляцией. Нагревательные приборы системы отопления должны проектироваться с учетом возможности их использования в качестве дежурного отопления. Отопление прочих помещений требуется предусматривать местными нагревательными приборами.

Общие требования к устройству системы вентиляции приведены в таблице 2.13. Рециркуляция воздуха во всех отделениях, кроме машинного, не допускается. При рекомендуемой схеме воздухообмена «сверху-вниз» и расчетной кратности более 5 ч‒1 удаление воздуха из верхней зоны помещения не требуется. При кратности воздухообмена менее 5 ч‒1

следует дополнительно предусматривать механическую вытяжку из верхней зоны из расчета 1 ч‒

1.

В гальваническом и травильном отделениях в зависимости от типа технологического оборудования как правило применяют местные отсосы с щелью всасывания в горизонтальной плоскости (опрокинутые): без передувки – двубортовой; с передувкой – двубортовой и однобортовой. Ванны шириной B < 600 мм оснащаются однобортовыми отсосами без передувки. В том случае, если конструкция ванн не позволяет применять «опрокинутые» отсосы, допускается установка отсосов со щелью всасывания в вертикальной плоскости. Отсосы следует располагать по длинному борту ванны. На ванне длиной более 1200 мм следует устанавливать несколько секций отсосов. Выбор типа отсосов определяется местными условиями гальванического отделения цеха и технико-экономическим обоснованием. Расход воздуха, удаляемый от полностью укрытых ванн и агрегатов, требуется определять по скорости всасывания воздуха в открытых проемах или неплотностях (щелях) при закрытых шторах: для холодных растворов (температура раствора ниже 50 °C) – 0,7 м/с; для нагретых – 1 м/с. Расчетная площадь неплотностей (щелей) должна быть указана в техническом задании на проектирование систем вентиляции.

Столы для обезжиривания крупных деталей должны оборудоваться наклонными панелями равномерного всасывания с нижним или верхним присоединением к воздуховоду. Удельное количество удаляемого воздуха на 1 м2 панели следует принимать: 3200 м3/(ч·м2) – если панель расположена у стены; 5000-7000 м3/(ч·м2) – если панель удалена от стены.

Расход воздуха, удаляемого от шкафов для обезжиривания мелких деталей органическими растворителями (или травления их в кислотах), следует определять из условия обеспечения скорости всасывания воздуха в открытом проеме на менее 0,7 м/с. Для шкафов, в которых выполняются процессы горячего лужения с применением расплава ПОС или установлено оборудование с вращающимися приспособлениями, скорость всасывания следует принимать не менее 1 м/с. Количество воздуха, удаляемого местными отсосами, следует определять из условия обеспечения скорости всасывания через неплотности 0,7 м/с при холодных и 1 м/с при нагретых

188

растворах. Расход приточного воздуха следует предусматривать из расчета компенсации удаляемого через местные отсосы с проверкой на ассимиляцию теплоты и влагоизбытков.

189