9523

ковременны нагрузок берется с коэффициентом 0,9. При этом усилия опреде-

ляются как реакция в жесткой заделке консольного стержня;

– для расчета базы колонны наиболее невыгодными расчетными будут усилия Na и Ma, определяемые без учета снеговой нагрузки (основное сочетание нагрузок), но при этом, согласно нормам, постоянные нагрузки принимаются с коэффициентом надежности по нагрузке, равным 0,9, в соответствии с п. 7.3 [12].

Проверка на прочность сечения колонны по найденным значениям про-

дольной силы Nрасч. и момента Мрасч. производится как для сжато-изгибаемого консольного элемента согласно п.п. 7.17. и 7.18 [6] по формуле:

+ МД ≤ Rc,

расч. расч.

где:

МД – деформационный изгибающий момент, определяемый для консоль-

ного элемента по формуле:

Расчет на устойчивость плоской формы деформирования выполняется по формуле 44 [6]

где:

n = 1 для элементов, имеющих раскрепление растянутой зоны из плоско-

сти деформирования, и

n = 2 для элементов, не имеющих такого раскрепления;

Rc– расчетное сопротивление материала колонны сжатию с учетом коэф-

фициентов условий работы;

F бр– площадь сечения колонны по максимальным размерам.

Коэффициент устойчивости плоской формы деформирования вычисляет-

ся из выражения

b2

φM = 140lp h Kф,

где:

b–ширина поперечного сечения;

h–максимальная высота поперечного сечения на участкеlp;

– расстояние между точками закрепление сжатой кромки элемента от смещения из плоскости изгиба, а если их нет - то равно расстоянию между этими осями опор;

Kф– коэффициент, зависящий от формы эпюры изгибающих моментов на участке , определяемый по табл. Е1 прил. Е [6].

При определении гибкости важно помнить, что в плоскости рамы стойка рассматривается как консольно закрепленная в фундаменте, а из плоскости ра-

мы как стержень, шарнирно закрепленный по концам (и в середине, при нали-

чии горизонтальной связи по колоннам в середине высоты).

После проверки сечения колонны рассчитывается узел опирания колонны на фундамент. Узел может иметь разнообразное конструктивное решение.

Анкерное крепление колонны рассчитывают на сочетание нагрузок, вы-

зывающее наибольшее растягивающее усилие в анкере (минимальная продоль-

ная сила в опорном сеченииNa + изгибающий момент Ma, создающий наиболь-

шее растягивающее усилие в анкере).

Подбор сечения анкерных креплений производится в зависимости от ве-

личины эксцентриситета lo= Mg/N, где Mg = Ma/ξ.

41

Если eo ≤ h/6 и все сечение сжато, то анкерные крепления ставятся кон-

структивно. При этом суммарная площадь их сечения должна составлять не ме-

нее 1 % площади сечения колонны.

Если eo > h/6 и сечение колонны сжато не по всей площади, то возникаю-

щее растягивающее усилие Na, которое должно быть воспринято анкерными креплениями, определяется в первом приближении по формуле:

где:

x = h[(1+h)/6eo]/2 – высота сжатой зоны сечения;

ho = h±a– расстояние от центра тяжести анкерных сечений до сжатой

грани колонны;

Усиление в каждом из двух анкерных болтов, работающих на растяже-

ние:

где:

0,85 – коэффициент, учитывающий возможную неравномерность усилий в анкерных болтах.

Необходимую площадь стального анкера определяем по формуле:

Fнт = Nаб,

аб Rаб

где:

Fабнт– площадь анкерного болта нетто;

Rаб– соответствующие сопротивление стали по табл. 60 [7] с учетом ко-

эффициентов условия работы.

После подбора сечения анкерных креплений в зависимости от особенно-

стей конструктивного решения узлового сопряжения древесина проверяется на

42

смятие или скалывание, а металлические детали на изгиб, растяжение или смя-

тие.

2.4. Особенности пространственной жесткости каркаса

После расчета основных несущих и ограждающих элементов каркаса сту-

дент должен решить вопросы обеспечения пространственной неизменяемости каркаса всего здания.

При этом следует учитывать рекомендации, изложенные в разделе 1.6 на-

стоящего пособия.

43

ЛИТЕРАТУРА

1.Справочник проектировщика промышленных, жилых и общественных зданий и сооружений. Расчетно-теоретический. В 2-х кн. кн.1 / М., Стройиздат, 1972. 600с.

2.Рекомендации по проектированию панельных конструкций с применением древесины и древесных материалов для производственных зданий / ЦНИИСК им. Кучеренко. – М. :Стройиздат, 1982. – 120с.

3.СНиП 21-01-97*. Пожарная безопасность зданий и сооружений / Госстрой России. ГУП ЦПП,1997 – 15с.

4.Руководство по изготовлению и контролю качества деревянных клееных конструкций / ЦНИИСК им. Кучеренко. – М.: Стройиздат, 1982.

–79с.

5.Пособие по проектированию деревянных конструкций (к СНиП II- 25-80) / ЦНИИСК им Кучеренко. – М. : Стройиздат, 1986. – 216с.

6.СП 64.13330-2017 (Актуализированная редакция СНиП П-25-80. Нормы проектирования. Деревянные конструкции) / М.:Минстрой Рос-

сии, 2017. – 102с.

7.СП 16.13330. 2017 (Актуализированная редакция СНиП П-23-81. Нормы проектирования. Стальные конструкции) / М.: Минстрой России, 2016. – 96с.

8.СП 63.13330.2016 (Актализированная редакция СНиП 2.03.01-84. Нормы проектирования. Бетонные и железобетонные конструкции) / Госстрой СССР. М. :Минстрой Росси, 2016. – 79с.

9.Деревянные конструкции и детали / В. М. Хрулев, К. Я. Мартынов, С. В. Лукачев, С. М. Шутов; - М. :Стройиздат, 1983. – 288с. (Справочник строителя).

10.Алюминиевые конструкции. Справочное пособие / Под ред. В. И. Трофимова. М. : Стройиздат, 1978. – 151с.

11.Иванов А. М., Алгазинов К. Я., Мартинец Д. В. Строительные конструкции из полимерных материалов: Учеб. Пособие для вузов. – М. : Высшая школа, 1978. – 239с.

12.СП 20.13330-2016 (Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия) – М. : Минстрой России, 2016. – 104с.

13.Ермолаев В.В., Торопов А.С., Шурышев И.Н. Покрытие по трапециевидным металлодеревянным фермам. Методические указания для выполнения курсового и дипломного проектов по дисциплине «Конструкции из дерева и пластмасс» / Н.Новгород: ННГАСУ, 2011 –63с.

14.Ермолаев В.В. Плиты покрытий с фанерными обшивками. Проектирование и расчет. Методические указания по выполнению курсового и дипломного проектов по дисциплине «Конструкции из дерева и пластмасс»/ Н.Новгород: ННГАСУ, 2011. – 23с.

15.Миронов В. Г. Покрытие по сегментным металлодеревянным фермам с клееным верхним поясом. Расчет и конструирование. Методиче-

44

ские указания для выполнения курсового проекта по специальности 1202

–ПГС и 1206 – ГС / ГИСИ им. В. П. Чкалова. – Горький, 1984. – 68с.

16.Доркин В. В., Добромыслов А. Н. Сборник задач по строительным конструкциям: Учебник для техникумов. М. : Стройиздат, 1986. – 272с.

17.Миронов В. Г. Покрытие по сегментным металлодеревянным фермам с клееным верхним поясом. Учебно-методическое пособие /В.Г.Миронов, С.Ю.Лихачева; Нижегор. гос. архитектур.-стрит. ун-т- Н.Новгород : ННГАСУ, 2017. – 100 с.

18.Кравцов Е. А. Расчет и конструирование ограждения покрытия из асбоцементных волнистых листов и сборных дощатых щитов. Методические указания по выполнению курсового и дипломного проектов / ГИСИ им. В. П. Чкалова. – Горький, 1984. – 68с.

19.Миронов В.Г. Покрытие по треугольным металлодеревянным фермам с клееным верхним поясом и построечными конструкциями ограждения. Расчет и конструирование. Методические указания по выполнению курсового и дипломного проектов. / Нижегор. гос. архитектур.- строит. ун-т. – сост. Миронов В.Г. – Н.Новгород: ННГАСУ,2011 - 54 с.

20.Молева Р.И., Кондрашкин О.Б., Один А.И. Расчет и проектирование покрытия по клееным деревянным балкам для неотапливаемого здания. Методические указания к выполнению курсовой работы по дисциплине «Конструкции из дерева и пластмасс» / Н.Новгород: ННГАСУ, 2007 –33с.

21.Миронов В.Г. Курс конструкций из дерева и пластмасс в рисунках с комментариями. Учебное пособие. Изд. 2е, перераб. и доп./В.Г.Миронов; Нижегор. гос. архитектур.-стрит. ун-т- Н.Новгород : ННГАСУ, 2017. – 144 с.

22.Миронов В.Г.. Деревянные конструкции в вопросах и ответах. Расчет элементов цельного, составного и клееного сечений. [текст]: учеб. пособие/ В.Г. Миронов; Нижегор. гос. Архитектур.-стрит. Ун-т.- Н.Новгород: ННГАСУ, 2017 – 95 с.

45

47

Таблица 2п

48

Таблица 3п

Таблица В.3 - Нормируемые показатели ударной вязкости проката

Примечания

1 KСА - ударная вязкость образцов типа 1 по ГОСТ 9454, испытанных при температуре +20 °С, с U-образным надрезом после деформационного старения;

KCV - ударная вязкость образцов с V-образным надрезом (тип 11 по ГОСТ 9454).

2 В толстолистовом прокате испытываются поперечные образцы, в фасонном и сортовом - продольные.

49